Как видно из рисунка в п.3 расчёта – расчётное сечение тавровое с размерами bf′ = 1460 мм, hf′ = 30,5 мм, b = 347 мм, h= 220 мм, h0 = 190 мм,
Мmax = 11,49 кНм.
Определяем предварительное положение нейтральной оси из выражения:
Мmax ≤ Мf
Мf = Rbbf'hf'(ho-0,5hf') = 13050 × 1,46 × 0,0305 (0,19 – 0,5 × 0,0305) = 101,55 кНм
Мmax = 11,49 кНм ≤ Мf = 101,55 кНм
Условие выполняется, следовательно, нейтральная ось будет проходить в пределах полки, т.е. имеем первый случай работы таврового сечения.
а) 1-й случай: б) 2-й случай
Порядок расчета при первом случае:
Мmax 9,037
Ао (αт) = = –––––––––––––––––––– = 0,01
Rb bf' h0² 13050 × 1,46 × (0,19)²
500 1,1
По таблице 2 определяем коэффициент АоR:
АоR = 0,422
т.к. Ао = 0,01 < АоR = 0,422 – сжатая арматура не требуется, условие выполняется
По табл. 1 при Ао = 0,01 находим η = 0,995, ξ = 0,01
Мmax 9,037
Аs = –––––– = ––––––––––––––––––– = 0,000686 м² = 1,31 см²
Rs ηh0 365000 × 0,995 × 0,19
Принимаем 8 Ø 5 А-III с Аs = 1,57 см ²
Устанавливаем стержни в каждом ребре.
Фактическая несущая способность плиты при Аs = 1,31 см ²:
Мсеч = Rb× bf′ × х (ho-0,5х), где х – высота сжатой зоны бетона
Rs Аs 365 × 0,000157
х = ––––––– = –––––––––––––––– = 0,0034 м
Rb× bf′ 13,05 × 1,46
μ = (Аs / bf′ h0) × 100 %
μ = (1,57 / 1,46 × 0,19) × 100 % = 0,5 % > μ min = 0,05 %
Фактическая несущая способность плиты при Аs = 1,57 см ²:
Мсеч = Rb× bf′ × х (ho-0,5х)
Rs Аs 365 × 0,000157
х = –––––––––– = ––––––––––––––––––––––– = 0,0030 м
Rb× bf′ 13,05 × 1,46
Мсеч = 13050 × 1,46 × 0,0030 (0,19 – 0,5 × 0,0030) = 10,77 кН∙м
Мmax = 9,037 < Мсеч = 10,77 кН∙м – условие прочности выполняется, прочность обеспечена.
7.2 Расчёт по наклонному сечению.
Расчёт по наклонному сечению плит без предварительного напряжения арматуры и с предварительным напряжением арматуры производится аналогично.
Проверяем условие прочности бетонного сечения без поперечной арматуры
Согласно п.3.40. [4] по формуле 71 проверяем условие 1.
Q > Qmax
Q = 2,5 Rbt × b × h0 = 2,5 × 945 × 0,347 × 0,19 = 155,76 кН
155,76 кН > 11,49 кН - условие выполняется.
Согласно п.3.40. [4] по формуле 72 проверяем условие 2.
Q(поперечная сила в конце наклонного сечения) ≤ Qb
φв4 × Rbt× b × h0 ²
Qb = ––––––––––––––––––––––, где φв4 = 1,5 по табл.21[4] для тяжёлого
С бетона.
q 1 = (q +υ/ 2) × В × γn = (6,472 +2,565/2) × 1,5 × 0,95 = 11,05 кН/м.
С = Сmax = 2,5×h0 = 2,5 × 19 = 47,5см.
φв4 × Rbt× b × h0 ² 1,5 × 945 × 0,347×(0,19)²
Qb = ––––––––––––––––––– = –––––––––––––––––––––––– = 37,38 кН
С 0,475
Q = Qmax - q 1 × С = 11,49 – 9,05 × 0,475 = 6,24 кН
Q = 6,24 < Qбетона = 37,38кН – условие выполняется, следовательно поперечная арматура по расчёту не требуется.
8. Проверка плиты на монтажные и транспортные нагрузки.
Плита имеет 4 монтажные петли из, расположенными на расстоянии 350 + 15 = 365 мм от концов панели. Монтажные петли назначаем из условия передачи массы плиты с учётом коэффициента надёжности по нагрузке γƒ = 1,1 и коэффициента динамичности γd = 1,4,(п. 1,13 [4]) на три части, учитывая возможный перекос. Масса плиты 1300 кг. Масса, приходящаяся на одну петлю: N1= m × γƒ × γd / 3 = 1300 × 1,1 × 1,4/3 =434,2 кг
По табл. 49 [4] принимаем петли Ø 10 мм А-I с несущей способностью 700 кг. Марка стали петли при tn < - 30°С – Ст 3сп, или Ст 3пс3.
При транспортировании плиты все плиты принимаем с коэффициентом динамичности γd = 1,6. Опорные подкладки устанавливаются на расстоянии 365 мм от торцов плиты. Нагрузка q = 1300 × 1,1 × 1,6 × 10 / 2,98 = 7,678 Н/м.
q × ℓ² 7678 × 0,365 ²
Моп (опорный момент) = ––––––– = –––––––––––– = 511,45 Н м = 0,511 Кн м
2 2
Моп 0,511
Ао (αт) = = –––––––––––––––– = 0,00074, η = 0,995 (табл.1 прил.)
Rb b h0² 13050 × 1,46 × (0,19) ²
Моп 0,511
Аsp = –––––– = ––––––––––––––––– = 0,000066 м ² = 0,66 см ²
Rs η h0 410000 × 0,995 × 0,19
q × ℓ2² 7678 × 2,27 ²
Мпр (пролётный момент) = –––––– - Моп = ––––––––––– - 511 = 4,946 Н м
8 8
Мпр = 4,946 Кн м < 7,305 Кн м = Мсеч
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.