Схема фермы и основные геометрические размеры применительно к типовым фермам серии
ПК –01–129/68 марки ФСМ 24 1–3 НВ по справочнику (12) приведены на рис.
Размеры панелей принять под плиты покрытий шириной 3 м. Предварительно напряженный нижний пояс армируется канатами класса К–19 с натяжением на упоры. Верхний пояс и элементы решётки ( раскосы и стойки) армируются сварными каркасами из стали класса
А– III. Ферма изготовляется из бетона класса В4. Бетонирование поясов и решетки выполняется одновременно, твердение бетона с пропариванием. Характеристики бетона и арматуры принять аналогично примеру.
Назначение геометрических размеров: ширину панелей принимаем 3 м с расчетом, чтобы ребра плит опирались в узлы верхнего пояса.
Высота фермы в середине пролета: м.
ширина сечения поясов: b = 300 мм, высота h = 300мм, сечение раскосов принято b ´ h = 300 ´ 200 мм.
Подсчет нагрузок. Принимаем равномерно распределенные нагрузки по таблице.
от покрытия: нормативная gn = 3000, расчетная g = 3450; временную снеговую соответственно нормативная Рn = 1200, расчетная Р = 1200 . 1.4 = 1680, в том числе длительную Рld =504 (30%) и кратковременную Рсd =1176 (70%).
Собственный вес фермы равен 10,35 тонн, вес на 1 погоный метр 0,384 т.
Распределение снеговой нагрузки в пролете фермы расмотренно в 2-х вариантах.
1-й в виде равномерно распределённой по всему пролету.
2-й по треугольнику.
Угол наклона верхнего пояса a = 26,5°, что меньше 50°, то принимаем интенсивность снеговой нагрузки, распределённую по всему пролёту.
Подсчет угловых нагрузок:при действии постоянной и длительной временной равномерно распределенной нагрузок.
где;
L1 = 6 м. – шаг ферм; qc =3.84 . 1.1 = 4.224 кН / м
мм.
Ld1 = 2900 мм.
мм.
Ld2 = 3000 мм.
мм.
Ld3 = 3000 мм.
мм.
Ld3 = 3000 мм.
G¢3
мм.
Ld3 = 2250 мм.
G²3
Учитывая незначительную разницу величин G1, G2, G3, для подсчета усилий в элементах фермы можно принять среднее значение G:
G = 2G1 + 2G2 + 2G3 + 2G3¢ + 2G3²/ 9 = 2 . 87.97 + 2 . 85.45 + 2 . 84.09 + 2 . 63.02 + 2 . 41.93/9 =
= 80.55 кН.
При действии кратковременной равномерно распределенной нагрузки:
кН
кН
кН
Р3¢кН
Р3²кН
Суммарные узловые нагрузки:
P1 + G1 = 20.532 +87.97 =108.5 кН
P2 + G2 = 20.89 +85.45 =106,34 кН
P3 + G3 = 21.24 +84.09 =105,33 кН
P3¢ + G3¢ = 15.93 +63.02 =78.95 кН
P3² + G3² = 10.62 +41.93 =52.55 кН
Cреднее значение угловой нагрузки
(P+ G)m = 108.5 + 106.34 + 105.33 + 78.95 + 52.55 / 5 = 90.33 кН
при действии кратковременной нагрузки по схеме треугольников ординаты эпюры полной снеговой нагрузки на опорах будут равны:
на опоре А: рА= рс2L1 = 1680 .1.6. 6 = 16128 Н/м, в том числе длительной нагрузки рА,ld = 16128 . 0.3 = 4838.4 Н/м, на опоре Б: рБ = рс2L1 = 1680 .0.8 . 6 = 8064 Н/м, в том числе длительной нагрузки рБ,ld = 8064 . 0.3 = 2419.2 Н/м,
Для правой половины фермы соответствующие ординаты будут в 2 раза меньше, т.к. здесь коэффициент с2 = 0,8 вместо с2 = 1,6 для левой половины фермы. Длительная действующая часть временной нагрузки составляет (30%). Рnld =504 (30%) из полных 1200.
Узловые временные нагрузки:
Узловые постоянные нагрузки:
G1 = ql1L1+ qcld1 = 3.45 . 3.191. 6 + 4.224 . 2.9 = 78.3 кН
G2 = ql2L1+ qc ld2 = 3.45 . 3,076 . 6 + 4.224 . (2.9+3)/2 = 75,95 кН
G3 = ql3L1+ qc ld3 = 3.45 . 3,01. 6 + 4.224 . 3 = 68.98 кН
G¢3 = ql¢3L1+ qc l¢d3 = 3.45 . 2.255 . 6 + 4.224 . 2.25 = 56.8 кН
G²3 = ql²3L1+ qc l²d3 = 3.45 . 1.5 . 6 + 4.224 . 1.5 = 37.4 кН
Cреднее значение:
G =(2 . 78.3 + 2 . 75.95 + 2 . 68.98 + 2 . 56.2 + 37.4) / 9 = 66.25 кН
Полные узловые нагрузки (в том числе постоянные и длительные временые):
P1 + G1 = 36.49 +78.3 =114.79 кН
(P1td + G 1) = 13.13 +78.3 = 91.43 кН
P2 + G2 = 26.68 +75.95 =102.63 кН
(P2td + G 2) = 9,6 +75,95 = 85,55 кН
P3 + G3 = 16.34 +68.98 =85.32 кН
(P3td + G 3) = 5.9 +68.98 = 74.88 кН
P4 + G ¢3 = 4.52 + 56.2 = 60.72 кН
(P4td + G¢3) = 1.63 + 56.2 = 57.83 кН
P5 + G ²3 = 0.62 + 37.4 = 38.02 кН
(P5td + G²3) = 0.22 + 37.4 = 37.62 кН
P6 + G ²3 = 0.31 + 37.4 = 37.71 кН
(P6td + G²3) = 0.11 + 37.4 = 37.51 кН
P7 + G ¢3 = 2.26 + 56.2 = 58.46 кН
(P7td + G¢3) = 0.8 + 56.2 = 57 кН
P8 + G 3 = 8.17 + 68.98 = 77.15 кН
(P8td + G3) = 2.94 + 68.98 = 71.92 кН
P9 + G 2 = 13.34 + 75.95 = 89.3 кН
(P9td + G2) = 4.8 + 75.95 = 80.75 кН
P10 + G 1 = 18.25 + 78.3 = 96.55 кН
(P10td + G1) = 6.57 + 78.3 = 84.87 кН
Таблица. Усилия в стержнях фермы от действия узловых нагрузок.
Элемент. |
Обозначение стержня по расчетной схеме |
Усилия по схеме заг- ружения № 1, тонн. |
Усилия по схеме заг- ружения № 2, тонн. |
||
От постоянных и длительных нагрузок. |
Полное загружение. |
От постоянных и длительных нагрузок. |
Полное загружение. |
||
Верхний пояс. |
1 4 6 10 12 16 19 22 24 27 |
-74,89 -70,56 -65,94 -80,72 -80,58 -80,82 -80,96 -66,08 -70,71 -55,03 |
-93,26 -87,99 -82,22 -100,7 -100,6 -100,9 -101,0 -82,40 -88,18 -93,43 |
-67,86 -62,55 -58,4 -68,28 -68,17 -66,53 -66,64 -54,35 -58,16 -62,63 |
-77,87 -70,60 -65,97 -74,68 -44,56 -72,10 -72,22 -58,73 -62,84 -67,90 |
Нижний пояс. |
2 8 14 20 26 |
66,67 76,79 81,72 76,98 66,79 |
83,02 95,84 102 96,08 83,17 |
60,41 66,36 68,14 62,71 55,76 |
69,32 73,67 74,07 67,72 60,45 |
Раскосы. |
3 7 9 13 15 18 21 25 |
-1,13 -15,47 5,274 -2,359 -2,31 5,345 -15,54 -1,112 |
-1,278 -19,41 6,617 -2,94 -2,878 6,705 -19,5 -1,256 |
-2,478 -11,34 2,521 0 -4,142 5,303 -11,94 -1,836 |
-4,069 -11,09 1,226 0,994 -5,072 6,096 -12,84 -2,709 |
Стойки. |
5 11 17 23 |
11,27 -1,601 -1,587 11,31 |
14,07 -2,026 -2,008 14,13 |
9,01 -1,806 0,1299 9,142 |
9,564 -1,722 0,435 9,934 |
Расчетные характеристики бетона и арматурной стали:
для бетона класса В40 при gb2 = 0.9, Rb = 0.9 . 22 = 19.8 МПа, Rbt,ser = 2.1 МПа,
Rbt = 0.9 . 1.4 = 1.26 МПа, Еb = 32.5 . 10 5МПа.
Для канатов класса К – 19 Æ14 мм. RS = 1175 МПа, RS,ser = RSN = 1410 МПа, Еb = 18 . 10 5МПа.
Значение контролируемого напряжения арматуры при натяжении на упоры:
ssp =0.75 . RSN = 0.75 . 1410 =1057.5 МПа, что удовлетворяет условиям: ssp + p £ RS,ser;
при p = 0.05ssp = 0.05 . 1057.5 =52.9 МПа.
1057.5 + 52.9 = 1110.4 £ 1410
ssp – p = 1057.5 – 57.9 = 1004.6 > 0.3 . RS,ser = 423 МПа.
Прочность бетона к моменту отпуска натяжения напрягаемой арматуры.
Rb = 0.7В = 0,7 . 40 = 28 МПа.
Расчет элементов фермы.
Расчет нижнего пояса: ведётся по предельным состояниям первой группы на прочность. Максимальное расчетное усилие согласно таблице принимаем по стержню (14) .
N = 1020 . 0.95 = 969 кН, определяем площадь сечения напрягаемых канатов Æ 14 класса
К – 19; gb6 = 1.15. Аsp = N/ RSgb6 = 969000/1175(100)1.15 = 7.17 см.
Принимаем 6 Æ 14 К – 19 с Аs = 7,722 см2.
Расчет по предельным состояниям второй группы.
Согластно СНиП (13) конструкции с напрягаемой проволочной арматурой классов К – 19 при
Æ проволоки 3,5 мм и более относятся к третьей категории трещиностойкости, со стержневой арматурой класса А – V – также к третьей категории. Соответственно этой категории и выполняют расчет при действии расчетных или нормативных нагрузок (gf = 1). При расчете нижнего пояса на трещиностойкость рекомендуется учитывать изгибающие моменты, возникающие в результате жёсткости узлов, введением опытного коэффициента gi =1.15 и
gn = 0.9.
Расчетное усилие равно: при учете всех нагрузок с коэффициентом
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.