Проектирование железобетонной сегментной фермы. Узловые временные нагрузки. Усилия в стержнях фермы от действия узловых нагрузок

Страницы работы

13 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Схема фермы и основные геометрические размеры применительно к типовым фермам серии

ПК –01–129/68 марки ФСМ 24 1–3 НВ по справочнику (12) приведены на рис.

Размеры панелей принять под плиты покрытий шириной 3 м. Предварительно напряженный нижний пояс армируется канатами  класса  К–19 с натяжением на упоры. Верхний пояс и элементы решётки ( раскосы и стойки) армируются сварными каркасами из стали класса 

А– III. Ферма изготовляется из бетона класса В4. Бетонирование поясов и решетки  выполняется одновременно, твердение бетона с пропариванием. Характеристики бетона и арматуры принять аналогично примеру.

Назначение геометрических размеров: ширину панелей принимаем 3 м с расчетом, чтобы ребра плит опирались в узлы  верхнего пояса.

Высота фермы в середине пролета:   м. 

ширина сечения поясов: b = 300 мм, высота h = 300мм, сечение раскосов принято b ´ h = 300 ´ 200 мм.

Подсчет нагрузок. Принимаем равномерно распределенные  нагрузки по таблице.

от покрытия:  нормативная gn = 3000,  расчетная g = 3450; временную снеговую соответственно  нормативная Рn = 1200,  расчетная Р = 1200 . 1.4 = 1680, в том числе длительную Рld =504 (30%)   и кратковременную Рсd =1176 (70%).

Собственный вес фермы равен 10,35 тонн,  вес на 1 погоный метр 0,384 т.

Распределение снеговой нагрузки в пролете фермы расмотренно в 2-х вариантах.

1-й в виде равномерно распределённой  по всему пролету.

2-й по треугольнику.

Угол наклона верхнего пояса a = 26,5°, что меньше 50°, то принимаем интенсивность снеговой нагрузки, распределённую по всему пролёту.

Подсчет  угловых нагрузок:при действии постоянной и длительной  временной равномерно распределенной нагрузок.

 где;

L1 = 6 м. – шаг ферм;     qc =3.84 . 1.1 = 4.224 кН / м

мм.

Ld1 = 2900 мм.

мм.

Ld2 = 3000 мм.

мм.

Ld3 = 3000 мм.

мм.

Ld3 = 3000 мм.

3

мм.

Ld3 = 2250 мм.

3

Учитывая незначительную разницу величин G1, G2,  G3, для подсчета усилий в элементах фермы  можно принять среднее значение G:

G = 2G1 + 2G2 + 2G3 + 2G3¢ + 2G3²/ 9 = 2 . 87.97 + 2 . 85.45 + 2 . 84.09 + 2 . 63.02 + 2 . 41.93/9 =

= 80.55 кН.

При действии кратковременной равномерно распределенной нагрузки:

 кН

кН

кН

Р3¢кН

Р3²кН

Суммарные узловые нагрузки:

P1 + G1 = 20.532 +87.97 =108.5 кН

P2 + G2 = 20.89 +85.45 =106,34 кН

P3 + G3 = 21.24 +84.09 =105,33 кН

P3¢ + G3¢ = 15.93 +63.02 =78.95 кН

P3² + G3² = 10.62 +41.93 =52.55 кН

Cреднее значение угловой нагрузки

(P+ G)m = 108.5 + 106.34 + 105.33 + 78.95 + 52.55 / 5 = 90.33 кН

при действии кратковременной нагрузки по схеме треугольников  ординаты эпюры полной снеговой нагрузки  на опорах будут равны:

на опоре А:  рА= рс2L1 = 1680 .1.6. 6 = 16128 Н/м, в том числе длительной нагрузки рА,ld = 16128 . 0.3 = 4838.4 Н/м, на опоре Б:  рБ = рс2L1 = 1680 .0.8 . 6 = 8064 Н/м, в том числе длительной нагрузки рБ,ld = 8064 . 0.3 = 2419.2 Н/м,

Для правой половины фермы соответствующие ординаты будут в 2 раза меньше, т.к. здесь коэффициент с2 = 0,8 вместо с2 = 1,6 для левой половины фермы. Длительная действующая  часть временной нагрузки  составляет (30%).   Рnld =504 (30%)   из полных 1200.

Узловые временные нагрузки:

Узловые постоянные нагрузки:

G1 = ql1L1+ qcld1 = 3.45 . 3.191. 6 + 4.224 . 2.9 = 78.3 кН

G2 = ql2L1+ qc ld2 = 3.45 . 3,076 . 6 + 4.224 . (2.9+3)/2 = 75,95 кН

G3 = ql3L1+ qc ld3 = 3.45 . 3,01. 6 + 4.224 . 3 = 68.98 кН

3 = ql¢3L1+ qc l¢d3 = 3.45 . 2.255 . 6 + 4.224 . 2.25 = 56.8 кН

3 = ql²3L1+ qc l²d3 = 3.45 . 1.5 . 6 + 4.224 . 1.5 = 37.4 кН

Cреднее значение:

G =(2 . 78.3 + 2 . 75.95 + 2 . 68.98 + 2 . 56.2 + 37.4) / 9 = 66.25 кН

Полные узловые нагрузки (в том числе постоянные и длительные временые):

P1 + G1 = 36.49 +78.3 =114.79 кН

(P1td + G 1) = 13.13 +78.3 = 91.43 кН

P2 + G2 = 26.68 +75.95 =102.63 кН

(P2td + G 2) = 9,6 +75,95 = 85,55 кН

P3 + G3 = 16.34 +68.98 =85.32 кН

(P3td + G 3) = 5.9 +68.98 = 74.88 кН

P4 + G ¢3 = 4.52 + 56.2 = 60.72 кН

(P4td + G¢3) = 1.63 + 56.2 = 57.83 кН

P5 + G ²3 = 0.62 + 37.4 = 38.02 кН

(P5td + G²3) = 0.22 + 37.4 = 37.62 кН

P6 + G ²3 = 0.31 + 37.4 = 37.71 кН

(P6td + G²3) = 0.11 + 37.4 = 37.51 кН

P7 + G ¢3 = 2.26 + 56.2 = 58.46 кН

(P7td + G¢3) = 0.8 + 56.2 = 57 кН

P8 + G 3 = 8.17 + 68.98 = 77.15 кН

(P8td + G3) = 2.94 + 68.98 = 71.92 кН

P9 + G 2 = 13.34 + 75.95 = 89.3 кН

(P9td + G2) = 4.8 + 75.95 = 80.75 кН

P10 + G 1 = 18.25 + 78.3 = 96.55 кН

(P10td + G1) = 6.57 + 78.3 = 84.87 кН

                     Таблица. Усилия в стержнях фермы от действия узловых нагрузок.

Элемент.

Обозначение стержня      по расчетной схеме

Усилия по схеме заг-

ружения № 1, тонн.

Усилия по схеме заг-

ружения № 2, тонн.

От постоянных и  длительных нагрузок.

Полное загружение.

От постоянных и  длительных нагрузок.

Полное загружение.

Верхний

пояс.

1

4

6

10

12

16

19

22

24

27

-74,89

-70,56

-65,94

-80,72

-80,58

-80,82

-80,96

-66,08

-70,71

-55,03

-93,26

-87,99

-82,22

-100,7

-100,6

-100,9

-101,0

-82,40

-88,18

-93,43

-67,86

-62,55

-58,4

-68,28

-68,17

-66,53

-66,64

-54,35

-58,16

-62,63

-77,87

-70,60

-65,97

-74,68

-44,56

-72,10

-72,22

-58,73

-62,84

-67,90

Нижний

пояс.

2

8

14

20

26

66,67

76,79

81,72

76,98

66,79

83,02

95,84

102

96,08

83,17

60,41

66,36

68,14

62,71

55,76

69,32

73,67

74,07

67,72

60,45

Раскосы.

3

7

9

13

15

18

21

25

-1,13

-15,47

5,274

-2,359

-2,31

5,345

-15,54

-1,112

-1,278

-19,41

6,617

-2,94

-2,878

6,705

-19,5

-1,256

-2,478

-11,34

2,521

0

-4,142

5,303

-11,94

-1,836

-4,069

-11,09

1,226

0,994

-5,072

6,096

-12,84

-2,709

Стойки.

5

11

17

23

11,27

-1,601

-1,587

11,31

14,07

-2,026

-2,008

14,13

9,01

-1,806

0,1299

9,142

9,564

-1,722

0,435

9,934

Расчетные характеристики бетона и арматурной стали:

для бетона класса В40  при gb2 = 0.9,  Rb = 0.9 . 22 = 19.8 МПа, Rbt,ser = 2.1 МПа,

Rbt = 0.9 . 1.4 = 1.26 МПа, Еb = 32.5 . 10 5МПа.

Для канатов класса  К – 19 Æ14 мм. RS = 1175 МПа, RS,ser = RSN = 1410 МПа, Еb = 18 . 10 5МПа.

Значение контролируемого напряжения арматуры  при натяжении на упоры:

ssp =0.75 . RSN = 0.75  . 1410 =1057.5 МПа, что удовлетворяет условиям: ssp + p £ RS,ser;

при  p = 0.05ssp = 0.05 . 1057.5 =52.9 МПа.

1057.5 + 52.9 = 1110.4 £ 1410

ssp – p = 1057.5 – 57.9 = 1004.6 > 0.3 .  RS,ser = 423 МПа.

Прочность бетона к моменту отпуска натяжения напрягаемой арматуры.

Rb = 0.7В = 0,7 . 40 = 28 МПа.

 Расчет элементов фермы.

Расчет нижнего пояса: ведётся по предельным состояниям первой группы на прочность. Максимальное расчетное усилие согласно таблице  принимаем  по стержню (14) .

N = 1020 . 0.95 = 969  кН, определяем площадь сечения напрягаемых канатов Æ 14 класса

К – 19; gb6 = 1.15.           Аsp =  N/ RSgb6 = 969000/1175(100)1.15 = 7.17 см.

Принимаем   6 Æ 14  К – 19   с Аs = 7,722 см2.

Расчет по предельным состояниям второй группы.

Согластно СНиП (13) конструкции с напрягаемой проволочной арматурой  классов К – 19 при   

Æ проволоки  3,5 мм и более относятся  к третьей категории трещиностойкости, со стержневой арматурой класса А – V – также к третьей категории. Соответственно этой категории и выполняют расчет при действии расчетных или нормативных нагрузок (gf = 1). При расчете  нижнего  пояса на трещиностойкость  рекомендуется учитывать изгибающие моменты, возникающие в результате жёсткости узлов, введением опытного коэффициента gi =1.15 и

gn = 0.9.

Расчетное усилие равно: при учете всех нагрузок с коэффициентом

Похожие материалы

Информация о работе