Строительство автомобильной дороги от населённого пункта Пруды до населённого пункта Манчели. Ведомость технических нормативов

соотношении W_пр/ W=6,96/8,41=0,93 и площади бассейна 0,29 км² определяем коэффициент аккумуляции λ=0,33. Тогда расход воды с учётом аккумуляции

Q_p=0.33·1.64=0.54 м³/с.                                         (3.3.9)

4 Назначение отверстия трубы

Принимается безнапорная круглая труба d = 1,2 м без оголовков; v= 2,30 м/с ; H_пв=0,86 м [20,пр.В];.

3.3.4  Определение минимальной высоты насыпи

1 Бровка насыпи у труб в пределах зоны подтопления верхового откоса должна      возвышаться над расчетным горизонтом воды с учетом подпора ( УПВ) не менее чем на 0,5 м для безнапорных труб.

  Н_н(min) = H_пв +Δ,м                   (3.3.10)

где Δ- засыпка над трубой, м

Н_н(min) = 0,86+0,5=1,36 м.        

Рисунок 3.3.1 Схема минимальной засыпки

                  над трубой

2 Засыпка над трубой должна быть не менее 0,5 м (дополнительный слой основания не входит в засыпку)

H_min=h_т+δ+∆+h_д.о.с·i_o, м             (3.3.11)

где  h_т− высота трубы, м

      δ − толщина потолка трубы, м

      ∆=0,5м− засыпка над трубой;

h_д.о − толщина д.о. (без дополнительного слоя)

Рисунок 3.3.2 Конструктивная схема расположения

                           трубы

H_min=1,20+0,11+0,50++0,34-3,0·0,04 = 2,03 м.                   

Из двух условий выбирается удовлетворяющее обоим, т.е. H_min=2,03 м.

  Минимальная отметка бровки насыпи H_min^бр = H_л+ H_min= 165,80+2,03 =167,83.            (3.3.12)

3.3.5 Определение длины трубы

Длина трубы определяется в зависимости от высоты насыпи (Н_н), ширины з.п.(В), крутизны откосов (m), уклона лотка (i_тр) и угла пересечения трассы осью трубы(α). Из продольного профиля принимаем минимальную засыпку над трубой H_min=2,81 м.

При прямом пересечении длина тела трубы определяется по формулам:

     при откосах 1:3 (1:m)

L_тр.= (0,5В+m(Н_н-h_тр)/(1+m*i_тр)+(0,5В+ m(Н_н-h_тр)/(1-m*i_тр)) ·1|sinα,        (3.3.13)

где B- ширина земляного полотна поверху,м;

m-заложение откоса;

         Н_н-высота насыпи, м;

h_тр-высота трубы,м;

i_тр-уклон лотка,‰;

α-правый походу трассы угол, °.

L_тр.= (0,5·24+3·(2,81-1,20)/(1+3·0,010)+(0,5·24+

+ 3·(2,81-1,20)/(1-3·0,010))·1|sin 35˚=59м

      Т.к. длина звеньев, как правило, соответствует 5 м, полученную длину тела трубы округляют до целого числа метров. Кроме того, необходимо учесть общую ширину стыков между звеньями (или секциями) согласно типовому проекту.

Длина тела трубы без оголовков 60 м.

Принимаем 12 звеньев по 5 м.

Ширина стыков между секциями 3 см.

Общая ширина стыков 0,03*11=0,33 м.                                                                     (3.3.14)

Окончательная длина тела трубы         L_т.тр.= 60+0,33=60,33 м.                                    (3.3.15)

3.4 Проектирование дорожной одежды

Конструкция дорожной одежды учитывает местные, природные и грунтово- гитдро-логические условия и морозостойкость. При выборе материалов для конструктивных слоёв широко применяются местные материалы и отходы промышленного производ-ства с предварительной их переработкой. Конструкция дорожной одежды расчиты-вается по ТКП и приложению П-3.03.01.96 по 3 показателям:

1.Упругому прогибу;

2.Растяжении при изгибе монолитных слоёв.

Расчёт дорожной одежды включает конструирование и расчёт.

3.4.1  Исходные данные:

1.Категория проектируемой дороги – I

2.Перспективная интенсивность движения на 20-й год N₂₀=10576 ^авт/_сут

3.Состав движения: МАЗ-500А-10%; ЗИЛ-130-20%; КамАЗ-5410-10%; ЗИЛ-ММЗ-554М-20%; ГАЗ-53-20%; ЛАЗ-4202-5%; легковые-15%

4.Ежегодный рост интенсивности движения 12%

5.Дорожно-климатическая зона- II

6.Тип местности по характеру увлажнения- I

7.Вид грунта земляного полотна- супесь пылеватая

8.Наличие дорожно- строительных материалов- песок, гравий.

9.Тип дорожного покрытия, соответствующий условиям проектирования- усовершенствованный капитальный [3,т.4.1]

10.Расчётный автомобиль группы А

11.Требуемый уровень надёжности и соответствующий ему

коэффициент прочности  К_н=0,95 , К_пр=0,95 [3,т.6.1].

Данные по транспортному потоку сведены в таблицу 3.4.1

Таблица 3.4.1 Распределённая по маркам интенсивность грузовых автомобилей

3.4.2  Определение расчётной интенсивности движения и требуемого модуля упругости

1.Интенсивность движения грузовых машин и автобусов на перспективный 20-й год

N₂₀=10576 · 0,85= 8990  ^авт/_сут                                                (3.4.1)

2.Суммарная интенсивность движения на конец расчётного периода

N_сум14=( N₂₀÷m₂₀) · m₁₄ ,^авт/_сут                                         (3.4.2)

где N₂₀- перспективная интенсивность движения на 20 год;                     

m₂₀, m₁₄- коэффициент, показывающий увеличение интенсивности движения данного года относительно интенсивности первого года эксплуатации дороги.

N_сум14=(8990÷9,65) · 5,00= 4658  ^авт/_сут                          

3.Расчётная интенсивность движения на одну полосу

N_рас=0,35 N_сум14                                                (3.4.3)

N_рас = 0,35 · 4658= 1630  ^авт/_сут.                                

4.Расчётная приведённая к расчётному автомобилю интенсивность движения                                                                                   

N_рас.пр= N_расP₁S₁+…..+  N_расP₆S₆ = N_рас ∑PS                         (3.4.4)

где P₁, P₂- относительная часть автомобилей разных марок в общем составе движения,

      доли процента;

S₁,S₂-коэффициенты приведения автомобилей разных марок к расчётному.                         

N_рас.пр= 1630(0,23 ·0,2+ 0,16·0,10+0,39·0,20+

       +0,05·0,20+0,74·0,05+1,00·0,10)= 481  ^авт/_сут

5.Требуемый модуль упругости   Е_тр= 240 Мпа [3, рисунок 6.1].

6.Минимальный модуль упругости  Е_min=230 МПа [3, т.6.4].

Так как   Е_тр> Е_min принимаем для проектируемой дорожной одежды