Подстанции, ограничивающие фрагмент сети. Воздушные линии. Удельные параметры проводов. Расчет параметров сети, страница 8

Для предотвращения ложного срабатывания защиты вторую ступень необходимо отстроить от нагрузки. Наклон правой боковой стороны характеристики срабатывания реле сопротивления второй ступени выбирается по условию отстройки от минимально возможного вектора сопротивления нагрузки в месте установки защиты в послеаварийном максимальном нагрузочном режиме, с учетом самозапуска двигателей.

Минимальный модуль вектора сопротивления нагрузки в месте установки защиты найдем по формуле:

 ,                                              (2.8)

где U_МИН – минимальное значение первичного напряжения в установки защиты в расчетном нагрузочном режиме, В; I_Р – максимальное значение первичного рабочего тока в защищаемой линии в расчетном нагрузочном режиме, А.

Согласно рекомендациям в [1]:

 , где  - минимальное рабочее напряжение, согласно данным, полученным в СДТУ СЗЭС примем 230 кВ.

Соответственно:

 = 0,8 · 230 = 184 кВ

Все три защищаемых линии, отходящих от ПС «» работают в недогруженом режиме. Максимальная мощность, которая может пройти по линии предположительно определяется  пределом пропускной способности проводов, то есть их предельным нагревом поэтому, исходя из допустимого  длительного тока нагрева провода произведем расчет  максимальной передаваемой мощности и соответственно минимально возможного сопротивления нагрузки.

Значения допустимого  длительного тока для неизолированного провода возмем по [3], согласно ГОСТ 839-80.

Для провода АС-240/32 (линии Л-279):

I_ДОП = 605 А

Для провода АСО-300/39 (линий Л-280, Л-281):

I_ДОП = 710 А

Расчет произведем исходя из большего тока.

Максимально возможная передаваемая мощность приэтом токе будет определятся по выражению:

МВА

И минимальное сопротивление нагрузки в месте установки защиты:

Ом

Принимаем наклон правой боковой стороны характеристики срабатывания реле сопротивления второй ступени равным:

b = 0,15 , и рассчитываем вторую ступень дистанционной защиты защищаемой линии из условия отстройки от нагрузочного режима, согласно [2], по выражению:

,                              (2.9)

где k_отс – коэффициент отстройки от сопротивления нагрузочного   режима принят равным 1,3; k_В – коэффициент возврата, равен 1,05; j_Н – угол полного сопротивления нагрузки, примем 40⁰.

Ом

Из всех рассчитанных значений первичной уставки второй ступени дистанционной защиты принимается наименьшее значение и проверяется поусловию надежного действия.

Как указывалось выше,  вторая ступень дистанционной защиты должна надежно, с некоторым запасом, охватывать защищаемую линию, поэтому произведем расчет коэффициента чувствительности. По условию надежного действия, при к.з. на шинах противоположной подстанции (в конце защищаемой линии) коэффициент чувствительности должен быть не меньше определенного значения:

Вторичные уставки сопротивления срабатывания вторых ступеней  дистанционной защиты рассчитываются аналогично вторичным уставкам сопротивления срабатывания первых ступеней  дистанционной защиты.

Проверка чувствительности по току точной работы для вторых ступеней дистанционной защиты производится аналогично расчету для первых ступеней рассматриваемых защит. Значения тока точной работы и минимального сопротивления уставки точной работы получаются аналогичными.

Как указывалось выше, выдержка времени вторых ступеней дистанционных защит производится с учетом согласования с быстродействующими защитами трансформаторов и линий, отходящих от шин противоположной подстанции, и выбирается равной:

 ,                                           (ХХ)

где  - время срабатывания K-ой ступени защиты с которой производится согласование (для первой ступени обычно принимают равным нулю),сек; t_УРОВ - время действия УРОВ, примем 0,35 , сек; Dt - ступень селективности примем 0,5 , сек.