Разработка мероприятий по обеспечению безопасности при ремонтном процессе в электромашинном отделении, страница 4

m_л = (0,95·0,6 + 0,785·(4·0,025² + 4·0,04²) + 4,5·10^-5·300 ))·943 = 562,8 кг,

= 295,3 м².

Масса лака во втором баке с учетом его закрытых задвижек, то есть при   L_нi = L_оi = d_нi = d_оi = q_i = τ_зi = 0, определится следующим образом

m_л2 = 0,95·0,6·953 = 543,2 кг.

Масса растворителя в лаке определятся по формуле

,                                 (119)

где

γкс

–

содержание растворителя – ксилола в лаке, %; из исходных данных γкс = 48 %;

 = 270,1 кг.

Масса растворителя второго бака

= 260,7 кг.

Время полного испарения смеси с поверхности разлива определяется условием

≤ 3600c,                          (120)

= 32666 с > 3600 c.

Время полного испарения с поверхности второго бака

= 6·10⁶ с > 3600 c.

Так как время полного испарения растворителя лака с расчетных поверхностей больше часа, то за расчетное время испарения принимаем                 Т = 3600с.

Тогда масса испарившегося растворителя

m = 2,8·10^-5·3600 (295,3 + 1,54 + 6,63) = 30,6 кг.

Стеохимическая концентрация паров легковоспламеняющейся жидкости определяется по формуле

,                                 (121)

где

β

–

стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания; определяется по формуле

,                                 (122)

где	nc	–	количество атомов углерода в молекуле горючего вещества; nc = 7,99;
	nн	–	количество атомов водорода в молекуле горючего вещества; nн = 9,98;
	nx	–	количество атомов галоидов в молекуле горючего вещества; nx = 0;
	no	–	количество атомов кислорода в молекуле горючего вещества; no = 0.

 = 10,5,

= 1,93 %(об.).

Свободный объем помещения определяется с помощью формулы

V_св = 0,93(LB_пH),                           (123)

где	L	–	длина помещения, м; из исходных данных L = 10,6 м;
	Bп	–	ширина помещения, м; из исходных данных Bп = 8 м;
	H	–	высота помещения, м; из исходных данных H = 12 м.

V_св = 0,93 (10,6·8·12) = 946,4 м³.

Плотность пара при расчетной температуре определяется по формуле

,                                 (124)

где	α	–	коэффициент температурного расширения пара, оС-1; принимаем α = 0,00367 оС-1;
	V0	–	объем кмоля газа при нормальных условиях, м3·кмоль-1;    V0 = 22,413 м3·кмоль-1;
	Мр	–	молекулярная масса растворителя, кг·кмоль-1; из исходных данных молекулярная масса ксилола Мр = 106 кг·кмоль-1.

= 4,16 кг·м³.

Расчетное определение коэффициента участия паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве Z проводится в том случае, когда средняя концентрация паров в помещении, имеющем форму прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5, меньше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени:

< 0,5С_нкпр ,                         (125)

где

Снкпр

–

нижний концентрационный предел распространения пламени, %(об.).

Значение нижнего концентрационного предела распространения пламени растворителя равно значению нижнего концентрационного предела распространения пламени ксилола С_нкпр= С_нкпр^кс = 1,0%(об.).

= 0,78 %(об.) > 0,5 %(об.) = 1,0 % · 0,5.

Средняя концентрация паров смеси в помещении больше 50% от нижнего концентрационного предела распространения пламени. В этом случае коэффициент Z участия паров растворителя во взрыве не рассчитывается, а принимается равным Z = 0,3.

Тогда избыточное давление взрыва в помещении будет равно

= 32,2 кПа > 5 кПа.

По полученным данным делаем заключение о категории помещения. Так как в помещении в ходе технологического процесса обращается легковоспламеняющаяся жидкость с температурой вспышки меньше температуры внутри помещения и избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, то помещение пропиточно-сушильного участка указанных размеров относится к категории А – взрывопожароопасное.