Обоснование использования пены для охлаждения высоконагретых технологических аппаратов при пожаре, страница 8

N уч-ка	1	2	3	4	5	6
Наружный диаметр dн, мм Расчетный диаметр dp, мм Длина l,м Удельное сопротивление, А Потери напора. h, м в.ст.	630х7 615 137,3 0,023 0,61	5:30х7 515 613 0,058 6,9	426х7 411 287,5 0,19 10,57	325х6 310 20,0 0,86 3,41	220х5 209 158,4 6,97 213,7	164х3 157 10,0 29,67 115,18

Потери на этих участках

h_4-5 = 0,87×178,4×0,44² = 29,9 м в.ст.

Для участка №6 (d_p = 0,209 м, l = 20,0 м)

А = 0,001736/0,209^5,3=6,97

Потери напора на этом участке

h₆ = 6,97×20,0×0,44² = 26,9 м в.ст.

Тогда, c учетом увеличений диаметра трубопроводов на участках №5 и №6, потери напора в системе последовательно соединенных трубопроводов будут равны: 

h_1-6= 0,61 + б,9 + 10,57 + 29,9 + 26,9 = 74,8 м в.ст.

А с учетом предлагаемой перемычки, устанавливаемой в начале 1-го участка (при параллельной подачи воды одним насосом) гидравлические потери напора составят

h_сис=h_1-6/n²=74,8/4=18,7 м в.ст.

Общие потери напора в системе о учетом местных сопротивлений (они составляют 10% от линейных сопротивлений [1]) будут равны:

h_{сис.общ.} = 18,7+1,87= 20,57 м в. ст., что обеспечит элективную работу  лафетных  стволов, т.к. напор воды у них с учетом  общих потерь напора будет поддерживаться равным

h_ствола = 90,0 - 20,57 = 69,4 м в.ст.

Вывод: Приведенные расчеты системы противопожарного водопровода показали, что его использование для обеспечения эффективной работы лафетных отводов возможно при условиях:

1) установки перемычки на  выкидных трубопроводах у здания пожарной насосной станции для обеспечения работы одного насоса с подачей воды по параллельно соединенным трубопроводам;

2) увеличения диаметра трубопроводов на 5 и 6 участках, соответственно, до 325 мм и 220 мм.

Потери напора в системе параллельно соединенных трубопроводов после 1-го участка, определим по формуле [2]:

h_{сист(2-6)}=SQ²/n²

где S = А_2-6×l_2-6 - суммарное гидравлическое сопротивление одного из параллельных участков (начиная со 2-го)

n=2 - количество параллельных участков в кольцевой сети.

Тогда

S = 0,058×613 +0,19×287,5 + 0,86×20,5 + 6,97×158,4 + 29,67×20 = 1805,1 м в.ст.

С учетом потерь напора на первом участке

h_сист=87,36 + 0,61 = 87,9 м в.ст.

Вывод: такие потери напора также недопустимы, т.к. они соизмеримы с напором, который может создать насос  на станции.

По варианту "в".

Гидравлические потери напора по этому варианту будут равными потерям напора по варианту "а", т.е. этот вариант также не обеспечит эффективную работу лафетных отводов по напору.

Для эффективной работы пенных лафетных стволов типа ПЛСП-60 предлагается:

1.  установить перемычку на выкидных трубопроводах у насосной станции;

2.  увеличить диаметр трубопроводов на 5 и 6-ом участках, где потери напора наибольшие (см. табл.1), до 325 мм и 220 мм, соответственно.

Тогда для участков №4 и №5 (d_p=0,310 м, l=20,0+158,4=178,4 м) общее удельное сопротивление будет равным

А = 0,001736/0,310^5,3=0,87

Литература

1. Внутренние санитарно-технические устройства,  ч.2. Водопровод и канализация (И.Н. Старшин,  Л.И. Друскин,  И.Б. Покровская и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера. - 4-е изд., перераб. и доп. - М., Стройиздат, 1990. - 247 с. (Справочник проектировщика).

2. Воротынцев Ю.П.,  Качалов А.А., Абросимов Ю.Г. и др.; Под ред.     Ю.Д.  Кошмарова. Гидравлика и противопожарное водоснабжение. М.:ВИПТШ МВД СССР, 1985. - 393 с.