Расчет и проектирование фундаментов на естественном основании. Определение ширины подошвы, страница 3

b                  420

Условия не выполняется, значит при расчёте деформаций соседний фундамент не учитывается.

1.9                        Расчёт вертикальных деформаций

Расчёт осадок

Разбиваем каждый слой основания на элементарные: 1 слой – 1,6; 1,6м,           2 слой – 0,88; 1; 0,92;м 3 слой – 1,6; 1,6; 1,1м. Расчёт сводим в таблицу 3.

Таблица №3

z, м	ξ=2z/b	γIIкН/м3	h, м	σzg,кПа	ά	σzpкПа	σzp	Е, кПа		s, м
0	0	18,5	2,85	52,73	1,0	131,31	115,7	12800		0,021
1,1	0,61	18,5	1,1	73,08	0,902	100,09	74,51	12800		0,005
2,2	1,22	18,5	1,1	93,43	0,54	48,93	41,2	12800		0,003
3,2	1,78	18,5	1,0	111,93	0,464	33,46	27,17	13690		0,002
4,08	2,27	19,5	0,88	129,09	0,38	20,88	15,9	14700		0,001
5,08	2,82	9,49	1,0	138,58	0,24	10,91	8,93	14700		0,0005
6	3,33	9,64	0,92	147,31	0,189	-	-	-		-
7,43	4,13	9,64	1,43	160,88	0,132	-	-	-		-
8,86	4,92	9,64	1,43	173,57	0,094	-	-

10,3

5,72

9,64

1,44

187,24

0,073

∑S=0,032м

Граница сжимаемой зоны находится на отметке 5,08м ниже подошвы фундамента.

∑S=0,032<0,08=Su

т.е. сумма осадок меньше предельно допустимого значения.

Su – предельно допустимое значение деформаций основания, определяется в зависимости от типа сооружения по [1, прил.4]  

Расчёт крена

i=1-ν² ·K_eM     =1-0,38²  · 0,675·956,07 =0,007;

EK_m    (b/2)³  12800·1    (3,6/2)³

ν =0,35·3,2+0,42·1,88 =0,38 K_e=0,675;

5,08

Так как крен не ограничен, а значение осадки не превышает предельно допустимых значений, то размеры подошвы фундамента остаются неизменными.

1.10  Расчёт основания по первой группе предельных состояний

Проводим расчёт основания фундамента под колонну здания по несущей способности

- по первому сочетанию: N_I=2738,94 kH; M=884,5 kHm T=-140,89 kH

- по второму сочетанию: N_I=1712,24 kH; M=1197,31 kHm T=24,05 kH

Физико – механические характеристики:

- первого слоя: C_I=13,87 кПа             φ_I=17,32      γ=18,5кН/м³

- второго слоя: C_I=24,33 кПа             φ_I=12,35      γ=19,5кН/м³

Определяем среднее значение  φ_I;

                   φ_I=3,2·17,32+1,88·19,5  =18,13 кН/м³         sin φ_I = 0,31

5,08

Находим:            tg δ₁=T_h/N_I=-140,89/2738,94=0,051  arctg δ=2,92

tg δ₂=24,05/1712,24=0,014                 arctg δ=0,802

Так как   tg δ< sin φ_I

                                  0,051<0,31

0,014<0,31, то сдвиг глубинный.

                                    Расчёт на глубинный сдвиг

Необходимо выполнить условие:

N_I=γ_cF_u,

γ_n

где γ_c=0,9 (для пылевато – глинистых грунтов), γ_n=1,15 (сооружение II класса), F_u=l′b(N_γξ_γ b′γ₁+ N_gξ_g γ′₁d+ N_cξ_cC_I), где