Грунтовый поток изменённый. Расчетные характеристики материалов. Нагрузки, страница 4

     Нормальные напряжения

 

Удовлетворяется.

Касательные напряжения

Удовлетворяется.

4.3. Расчет анкерной консоли.

Анкерная консоль предназначена для прикрепления (фиксации положения) и передачи усилия от стоек силовой рамы на железобетонные стены лотка.

4.3.1. Статический расчет анкерной консоли.

Расчетная схема приводится на рис. 5.

Изгибающий момент в заделке

Поперечная сила в заделке

Здесь 1.25 – коэффициент условий работы консоли.

4.3.2. Конструктивный расчет анкерной консоли.

     Требуемый момент сопротивления составного сечения

для одного швеллера.

Принимается  2№20 ( W_1x = 152 ; W_x = 304 t_w  = 0.52 см ).

Проверка по касательным напряжениям производится по формуле

Условие не удовлетворяется.

Принимается 222

Сечение усиливается вертикальным листом - 18010мм, вваренным между швеллерами.

4.4. Расчет балки – переходника.

Расчетный пролет балки принимается равным расстоянию между осями двутавров, составляющих поперечное сечение силовой балки, т.е. l = 0,36м.

Сосредоточенная нагрузка в середине пролета F=90тс.

Изгибающий момент М=

Поперечная сила

Требуемый момент сопротивления

1-й вариант:

Принимается 2№22 (W_x=384 см³).

Проверка прочности по касательным напряжения

Необходимо увеличение толщины стенки за счет приварки вертикального листа t_л>1.2см. Принимаем t_л=20мм.

2-й вариант:

Принимается двутавр по ТУ 12-2-24-72 126Б2 (W_x=346см³; J_x=4500см⁴; t_w=0.56см; h=260мм; b=12см).

Проверка по касательным напряжениям

Условие не удовлетворяется.

3-й вариант:

Принимаются колонные двутавры 1К8 (W_x=2330см³; J_x=37210см⁴; S_x=1320см³; t_w=1.6см; h=31.98см; b=30.75см; t_f=2.56см).

Проверка по касательным напряжениям

Условие удовлетворяется.

Принимается двутавр К8 (сварной), усиленный ребрами жесткости.

4.5. Расчет фиксирующих стержней.

Фиксирующие стержни предназначены:

– во-первых, для фиксации положения силовой балки в верхнем проектном положении;

– во-вторых, для тех же целей на промежуточных стоянках при перестановке силовой балки;

– в-третьих, для восприятия расчетных усилий от силовой балки и передаче их на стойки силовой рамы при работе установки с силовой балкой, расположенной на промежуточных стоянках.

Требуемый диаметр фиксатора из условия его работы на срез

где n=2 – количество фиксаторов на одной опоре силовой балки;

R_вs – расчетное сопротивление стали срезу;

 – коэффициент условий работы соединения, учитывающий совместность работы двух фиксаторов;= 0.85;

 –  коэффициент  условий  работы  соединения,  принимаемый  по табл. 35* ; ;

n_s  – число расчетных срезов одного фиксатора.

Требуемый диаметр фиксатора при расчете стали соединяемых элементов на смятие

где R_вр  – расчетное сопротивление стали смятию по табл. 59*[1];

– наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении.

Требуемый диаметр фиксатора из условия прочности при работе их на изгиб

.

Здесь М – изгибающий момент в теле фиксатора;

где  зазор между боковой пластиной и гранью стойки силовой рамы;

R_y – расчетное сопротивление стали.

Из трех полученных значений принимается большее

Принимается d_в=5.0см.

Примечание: диаметр фиксатора может быть уменьшен в случае приварки щелевых компенсаторов, т.е. пластин, уменьшающих зазоры между боковыми пластинами силовой балки и стойками силовой рамы.

4.6. Расчет монтажной балки направляющей рамы.

Расчетный пролет l=2.4м.

Нагрузка:

– от массы силовой балки с учетом динамического коэффициента

(в т.ч. от массы домкрата и переходника).

– от массы подъемного устройства (ориентировочно)