Решение обратной задачи внутренней баллистики для нахождения оптимальных значений внутренних очертаний канала ствола и условия заряжания (расчетная масса снаряда - 6,19 кг), страница 5

2.400   2757.84    180.20    118.29      .084     .1584

2.600   2740.33    200.91    143.52      .110     .1904

2.800   2719.17    219.55    171.37      .142     .2257

3.000   2694.95    235.08    201.49      .179     .2639

3.200   2668.31    246.82    233.43      .223     .3044

3.400   2639.90    254.41    266.65      .273     .3466

3.600   2610.34    257.94    300.60      .329     .3896

3.800   2580.23    257.78    334.77      .393     .4330

4.000   2550.05    254.52    368.71      .463     .4760

4.200   2520.21    248.84    402.05      .540     .5183

4.400   2491.01    241.38    434.52      .624     .5595

4.600   2462.66    232.73    465.91      .714     .5993

4.800   2435.30    223.38    496.11      .810     .6376

5.000   2409.03    213.72    525.05      .912     .6743

5.200   2383.87    204.02    552.70     1.020     .7093

5.400   2359.83    194.49    579.08     1.133     .7428

5.600   2336.89    185.27    604.21     1.252     .7746

5.800   2315.02    176.43    628.15     1.375     .8050

6.000   2294.17    168.04    650.95     1.503     .8339

6.200   2274.30    160.11    672.67     1.635     .8615

6.399   2255.34    152.65    693.37     1.772     .8877

6.599   2237.25    145.65    713.11     1.913     .9127

6.799   2219.97    139.09    731.95     2.057     .9366

6.999   2203.46    132.95    749.96     2.205     .9595

7.199   2187.66    127.21    767.17     2.357     .9813

7.399   2171.07    121.49    783.65     2.512    1.0000

7.599   2142.84    113.46    799.20     2.670    1.0000

7.799   2115.93    106.25    813.73     2.832    1.0000

7.949   2096.57    101.31    824.04     2.955    1.0000

Расчет давлений при температурах, отличающихся от  нормальной (15), производился с учетом влияния температуры заряда на импульс горения и силу пороха  по зависимостям:

J_K^T=J_K¹⁵[1+K_JT(t₃-15)]; f^T=f¹⁵[1+K_fT(t₃-15)],  где - температура заряда (окружающей среды) в °С. Для  пироксилиновых порохов K_fT = 0,00045;  K_JT = - 0,0016.

Наличие кривых давлений для трех температур заряда позволяет построить кривую давлений пороховых газов на стенки ствола. Для этого, прежде всего, необходимо построить огибающую давлений. Необходимость ее  построения обусловлена тем, что при различных температурах заряда наибольшие давления будут формироваться  на различных участках по длине ствола. Максимальная нагрузка от давлений  при температуре +50  будет приходиться на левую часть ствола, при +15 - на среднюю и при -50  - на переднюю (дульную) часть ствола.

Построение огибающей давлений проводится с учетом возможного случайного смещения положения точки максимального давления при температуре +50 при эксплуатации орудия. Накопленный опыт по эксплуатации артиллерийских орудий показывает, что такое смещение должно проводиться в сторону дульного среза на 1,5-2 калибра (точка c на рис.2.). Смещение в сторону казенной части не имеет смысла учитывать, так как в этом случае потери прочности ствола не происходит  в силу того, что здесь труба подкрепляется  такой весьма  массивной  деталью АО,  как  казенник.

После этого по формуле p_сн=(p·φ₁/φ`) рассчитывается кривая давлений газов на стенки канала. Участок кривой [a-b] строится по методу линейной аппроксимации, где точке b соответствует максимальное давление на дно канала при температуре +50, величина которого рассчитывается по формуле р_кн = [1+0.5(ω/φ₁·q)·p_м⁺⁵⁰] / [1+0.33(ω/φ₁·q)]=395,3. Полученная кривая в дальнейшем используется для расчета прочности стенок ствола и определения его наружной конфигурации.