10 × 68.2 × 90.86 × 0. 150.72 × 200.55 × 24 × 1
Рz = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 2256.5 Н
2001 × 2500
Px = 0.5 × 904 = 1128.85 Н
Рy = 0.9 × 904 = 2030.6 Н
К = 1.5 × 1 × 1.6 × 1.2 × 1 × 1 × 1.5 = 4.3
W = K × (Pz2 + Px2 + Py2 )1/2 = 4.3 × (2256.52 + 1128.252 + 2030.852)1/2 = = 4.3 × 33238.68 = 13926.32 Н
Диаметр штока конструктивно принимаем d=25 мм
4 × W 1/2 4 × 13926.32 1/2
Отсюда : D = ( -¾¾¾¾¾ + d2) = ( ¾¾¾¾¾¾¾ + 625) =
3.14 × P × h 3.14 × 7.5 × 0.85
= 58.39 м
По ГОСТ 16683-71 выбираем диметр гидроцилиндра D = 60 мм;
Рассчитываем тянущую силу поршневого привода с учетом выбранного диаметра цилиндра :
3.14 3.14
Q = ¾¾ × (D2 - d2) × P × h = ¾¾ × ( 3600 - 625) × 0.85 × 7.5 = 14888 H
4 4
Q > W - следовательно приспособление обеспечивает
необходимую силу зажима
2.1.3. Расчет элементов приспособления на прочность
Приспособление для закрепления детали на операции 070
Проводим расчет штифта , соединяющего рычаг со штоком гидроцилиндра по формуле:
Q
tср = ¾¾ £ [tср]; см.[4].
Fср
где tср - расчетное напряжение среза Н/мм2;
Q - поперечная сила, мм;
F - расчетная площадь среза , мм2 ;
[tср] - допускаемое напряжение среза в соединениях , несущих осевую нагрузку;
P
Q = ¾¾ ;
Z
где Z =1 - число штифтов;
P - общая нагрузка соединения, Н;
если Z = 1 , то P = Q
Для стальных болтов, штифтов и т. д. при статической нагрузке принять
[tср] = (0.25 - 0.3) × sт; см.[4].
где sт - предел текучести штифта;
( 4 × Q ) 1/2 (4 × 21352)1/2
d³ ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 17.88 мм;
(3.14 × [tср])1/2 (3.14 × 85)1/2
Принимаем штифт d = 20 мм ;
2.1.4. Расчет приспособления на точность
Чтобы выдержать параллельность нижней плоскости приспособления и плоскости обрабатываемой детали в пределах заданных допусков на размеры , необходимо определить допустимую непараллельность установочной плоскости детали в приспособлении опорной плоскости его корпуса. Для расчета применяем формулу:
e £ d - K × ((K1 × eб)2 + eз2 + eу2 +eизн + eп2 +(К2 × w)2)1/2
где d = 0.5 - допуск на выдерживаемый размер , м
К = 1.2 - коэффициент , учитывающий возможное отступление от нормально- го распределения отдельных состав- ляющих;
eб = 0.042 - погрешность базирования, так как не совмещаются установочная и измерительная базы;
eз = 0.15 - погрешность закрепления , мм;
eизн = 0.01 - погрешность износа установочных элементов приспособления .
eп =0.02 погрешность смещения режущего инстру мента , т.к. присутствуют направляющие элементы проектирования.
K2 = 0.62 - 0.8 - коэффициет;
Принимаем К2 = 0.6 , находим К2 × w = 0.6 × 0.12 = 0.072 мм
Подставив в формулу полученные значения погрешностей , получим:
e = 0.5 - 1.2 × ((1× 0.042)2 + 0.152 + 02 +0.012 +0.02+ 0.0722 )1/2 = 0.204 мм
Погрешность проектирования меньше половины поля допуска , следовательно приспособление обеспечивает необходимую точность.
Расчет приспособления на точность на операции (050).
Для расчета применяем формулу:
e £ d - K × ((K1 × eб)2 + eз2 + eу2 +eизн + eп2 +(К2 × w)2)1/2 , см.[4].
где d = 0.15 - допуск на выдерживаемый размер , м
К = 1.2 - коэффициент , учитывающий возможное отступление от нормально- го распределения отдельных составляющих;
eб = 0.042 - погрешность базирования, так как не совмещаются установочная и измерительная базы;
eз = 0.1- погрешность закрепления , мм;
eизн = 0.01 - погрешносность износа установочных элементов приспособления.
eп = 0 - погрешность смещения режущего инстру мента , т.к. отсутствуют направляющие элементы проектирования.
K2 = 0.62 - 0.8 - коэффициет;
Принимаем К2 = 0.6 , находим К2 × w = 0.6 × 0.12 = 0.072 мм
Подставив в формулу полученные значения погрешностей , получим:
e = 0.15 - 1.2 × ((1× 0.042)2 + 0.12 + 02 +0.012 + 0.0722 )1/2 = 0.03 мм
Погрешность проектирования меньше половины поля допуска , следовательно приспособление обеспечивает необходимую точность.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.