тобто крок, прийнятий за конструктивними вимогами, не перевищує максимального можливого значення
S1 = 150 мм > S1max = 155 мм
тому приймаємо остаточно S1m= S1 =150 мм
Тоді потрібна розрахункова площа хомутів у перетині буде:
As = qsw* S1max / Rsw =
Оскільки розрахунковий тавровий перетин повздовжнього ребра
армується двома плоскими звареними каркасами з робочою арматурою 2○25 А- III, за отриманою площею за сортаментом приймаємо також два хомути (поперечних стержня) - 2○8А-І з фактичною площею перерізу
Asw = 101 мм2 > 66 мм2
1.4 Розрахунок поперечного ребра
Визначаємо розрахункову схему ребра.
З метою спрощення розрахунку нехтуємо деяким защемленням поперечних ребер у поздовжніх ребрах і розглядаємо їх як вільно обперті балки. Розрахункова схема, епюри моментів і поперечних сил наведені на рис.
4.5.
Розрахункова довжина^дорівнює відстані між осями поздовжніх ребер:
ℓ0 =1230-2*
= 1130 мм = 1.13 м
Характер вантажної площі показано на рис, 4.5. Виходячи з нього, навантаження на ребро приймаємо у вигляді трикутника з максимальною ординатою
g+V=(6,23+18,41)*1.29*0.95 = 28.79 кН/м
де 1,29 - відстань між поперечними ребрами.
Навантаженням від власної ваги ребра нехтуємо в зв'язку з його малою величиною.
Максимальний згинаючий момент
Mmax = (g+V)ℓ02/12 =
=2,62 кНм
Розрахунковий переріз поперечних ребер має тавровий профіль (рис.4.6). ширина ребра b=100 мм. Ширина полиці.
bf = b+2 bf1 = 100+2*188,3 = 476,6 мм,
де bf1 = 1/6 ℓ0 = 
* 1130
= 188,3 мм (величина зависів полиці)
Робоча висота перерізу
h0=200 – 25 = 175 мм
Визначаємо коефіцієнт αm:
αm = Mmax / Rsξh0 = 
=0.023 м2 <
= 0,44 мм2
По табл. А.З
знаходимо відповідне значення 
= 0,987. Знаходимо потрібну
площу робочої арматури
As = M / Rsξh0
За сортаментом (табл. А.7) приймаємо 1010 А-ІИ з фактичною площею
As = 78.5 мм2 > 40,5 мм2
Поперечну арматуру ставимо в мінімальній кількості: ○ 0,5 Вр-І з кроком
S= h/2 =
= 100 протягом всього поперечного ребра.
1.5 Розрахунок полиці плити
Відповідно до прийнятих відстаней між поперечними ребрами розміри ділянок полиці в межах спирання (чарунок плити) майже однакові, внаслідок чого кожну чарунку можна розглядати як квадратну пластинку, защемлену по контуру. При ширині поздовжнього ребра поверху 100 мм розрахунковий
проліт
ℓ0 =
Навантаження
на 1 м
полиці з незначним перебільшенням можемо
прийняти таким же, як для подовжнього ребра. З урахуванням коефіцієнта надійності
за призначенням будівлі γn =0,95
g+V =
Згинаючий момент на опорах і в середині прольотів, віднесений до умовної розрахункової смуга дафщою b= 1 м, підраховуємо за формулою
Mmax = (g+V) ℓ02 / 48 =
Робоча висота перерізу
h0 = 50-15 =35 мм
Визначаємо коефіцієнт αm та величину ξ:
αm = Mmax / Rbbh02 =
ξ = 1 - √1 - 2αm =
Знаходимо потрібну площу робочої арматури полиці плити
As = Rbξh0b / Rs =
За отриманим значенням площі арматури визначаємо крок стержнів ○ Вр-І. В сортаменті (табл. А.7) знаходимо площу перетину одного стержня As 1=12,6мм . Тоді потрібна кількість стержнів на один метр ширини полиці, буде
n = As / As1 =
Крок стержнів буде S = 1000/5 = 200мм.
Приймаємо стандартну зварену сітку (ГОСТ 8478-81) марки
2. Розрахунок
залізобетонної колони першого поверху
Статистичний розрахунок полягає у визначенні стискуючої сили N. У будівлях зі зв'язковою системою горизонтальні навантаження сприймаються зв'язками, тому зусилля від цього навантаження в розрахунку колони не враховуються.
Для розрахунку навантаження поперечний переріз ригелю приймаємо прямокутним з розмірами bxh = 300x650мм колони - квадратним 400x400 мм. Вантажна площа, з якої передається навантаження на колону середнього ряду від перекриття, буде
А=
=6*7,6=45,6м
|
Різновиди конструкти вів і навантажень |
Нормативне |
Yf |
Розрахункове, кН |
|
|
На одиницю площі, кН/м2 |
Від вантажної площі, кН |
|||
|
Постійне
Захисний шар дрібного гравію в бітумній мастиці δ=15мм р = 1600 кг/мз 1*1*0,015*1600*0,01 шари руберойду на мастиці асфальтна стяжка δ=20мм, р=1800кг/м3 1*1*0,02*1800*0,01 утеплювач: пористо-бетонні плити δ=200мм, р = 3 00 кг/м3 1*1*0,2*300*0,01 пароізоляція: 1 шар пергаміну на мастиці залізобетонна плити залізобетонні ригелі 0,3*0,65*1*2500*0,01 |
0,24 0,1 0,36 0,60 0,03 2,50 4,78 |
0,24*45,6 =10,94 0,1*45,6=4,56 0,36*45,6=16,41 0,6*45,6=27,36 0,03*45,6=1,36 2,50*45,6=114 4,78*7.6=36.32 |
1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,1 |
14,22 5,92 21,33 35,56 1,76 125,4 39.9 |
|
Від перекриттів (5шт.). підлога з керамічної плитки δ = 13мм, р = 1900кг/м3 1*1*0,013*1900*0,01 цементно-піщаного розчину δ = 15мм, р = 1800 кг/мз 1*1*0,015*1800*0,01 звукоізоляція — керамзитобетон δ=50мм, р=600 кг/м3 1*1*0,05*600*0,01 Пароізоляція — 1 шар пергаміну Залізобетонна плита Залізобетоні ригелі 0,3*0,65*1*2500*0,01 |
0,25 0,27 0,30 0,09 2,50 4,78 |
0,25*45,6*5=57 0,27*45,6*5=61,56 0,30*45,6*5=68,4 0,03*45,6*5=20,5 2,50*45,6*5=570 4,78*7.6*4=145.3 |
1,1 1,3 1,3 1,3 1,1 1,1 |
62,7 80,02 88,92 26,7 627 159.8 |
|
Від власної ваги колон (5-пов) 0,4*0,4*3,6*2500*0,01 -1 поверх |
14,40 |
14,40*4,3=61,92 |
1,1 |
68,11 |
|
Сумарне: |
1195.63 |
1,1 |
1357.34 |
|
|
Тимчасове Снігове (на покритті) Технологічне (на 5 перекриттях) |
0,70 12 |
0,7*45,6=31,92 9,2*45,6*5=2097,6 |
1,4 1,2 |
44,68 2517,12 |
|
Сумарне: |
2129,52 |
2561,8 |
||
|
Разом: |
Nn=3325.15 |
N=3919.14 |
||
 |
3.Перекриття з металевими балками та залізобетонним
настилом
3.1. Компонування конструктивної схеми
Вихідні дані:
Проліт балки – 6,7 м;
Крок балок S– 1,9 м;
Товщина залізобетонного настилу (плити) - 80мм;
Тимчасове технологічне навантаження — 10,5 кН/м2;
Підлога — керамiчна плитка
Довжина перекриття – S*5=1,5*5=7,5 м
3.2. Розрахунок металевої балки
Розрахункову схему балки показано на рис. 1,6. Навантаження на балку
підраховані в табл.13.
Таблиця 1.3
Навантаження на металеву балку перекриття
|
Вид навантаження, товщина та щільність шару |
Нормативне навантаження |
Коефіцієнт надійності по навантаженню |
Розрахункове навантаження, кН/м |
|
|
На одиницю площі, кН/м2 |
На одиницю довжини,кН/м2 |
|||
|
Постійне керамiчна плитка δ = 80мм, р=2200 кг/мз 1*1*0,03*2200*0,01 Залізобетонний настил (плита) δ = 105мм, р=2500 кг/мз 1*1*0,105*2500*0,01 Металева балка (орієнтовно) 27,3*0,01 |
0,66 2,625 - |
0,66*2,2 =1,452 2,625*2,2=5,8 0,27 |
1,2 1,1 1,05 |
1,27 4,62 0,3 |
|
Всього: |
gn=7.5 |
g=6.15 |
||
|
Тимчасове технологічне |
3,5 |
Vn=3,5*2,2=7,7 |
1.2 |
V=15.36 |
|
Разом: |
gn+ Vn=15,2 |
g+ V=21.55 |
||
Розрахункова довжина балки (відстань між серединами майданчиків
обпирання).
ℓ0 =
Максимальний згинаючий момент
Mmax = (g+V)*ℓ02 / 8 =
 |
Максимальна поперечна сила
Qmax = (g+V)*ℓ0 / 2 =
Потрібний момент опору перерізу балки
Wx ≥ Mmax / c1Rvyc
Приймаємо дводавр 124 ГОСT 8239-89 з такими характеристиками:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.