Вентиляция широкоэкранного кинотеатра в городе Пермь (количество человек в зале - 300, объем помещения - 2766 куб.м.), страница 2

5.7. Температура приточного воздуха  t_n= t_в-(3,6* Q_я /(с_р*G))

t_n=16-(3,6*5839/(1,005*25632,24)=15,28 ^оC

5.8. Рециркуляция G_рец=G-G_норм

G_рец=25632,24-7200=18432,24 кг/ч

L_рец=15360,2 м³/ч

5.9. Приращение влагосодержания приточного воздуха в помещении Dd_x=W/G

Dd_x =8880/25632,24=0,35 г/кг

5.10. Построим процесс изменения состояния воздуха на i-d диаграмме

1) Находим точку наружного воздуха: (t_н,i_н)

2) По точке наружного воздуха находим его влагосодержание d_н=0,2 г/кг

3) Находим влагосодержание смеси d_см= d_н + (G_рец / G_норм )* Dd_x

d_см=0,2+(18432,24/7200)*0,35=1,1 г/кг

4) Построим линию постоянного влагосодержания смеси d_см=const

5) На пересечении d_см=const и t_п=15,2 получаем точку притока:

t_п=15,2  ^оC

d_п=1,1  г/кг

i_п=18,1  кДж/кг

φ=10%

6) Луч процесса изменения состояния воздуха в помещении

ε=3,6* (Q_п.л. -Q_т.п )/W, кДж/кг

ε=3,6*(38850-26849)/8,88=4865,27 кДж/кг

Через точку ε=4865,27 и 0 проводим луч процесса. Затем параллельно сдвигаем луч процесса до пересечения с точкой приточного воздуха

7) На пересечении t_в со сдвинутым лучом процесса получаем точку внутреннего воздуха:

t_в=16 ^оC

d_в=1,4 г/кг

i_в=19,5 кДж/кг

φ=12,5 %

8) Соединяем точку наружного и точку внутреннего воздуха – процесс смешения наружного и рециркуляционного воздуха.

9) На пересечении прямой процесса смешения и d_см получим точку смеси:

t_см=1,65 ^оC

d_см=1,1 г/кг

i_см=4,2 кДж/кг

φ=25,1 %

Проверка по уравнению теплового баланса

t_см=(G_рец* t_в+ G_норм* t_н)/( G_рец+ G_норм)= (18432,24*16-7200*35)/(18432,24+7200)=1,67 ^оC

5.11. Тепловой поток калорифера  Q=с_р*G(t_п- t_см)

Q=1,005*25632,24(15,2-1,67)/3,6=96816,17 Вт

5.12 Тепловой баланс зрительного зала V=2766 м3

Период года	Внутренняя температура, ºС	Теплоизбытки, Вт		Теплонапряженность, Вт/м3
		полные	явные
Холодный период	16	38850	31635	14,3
Теплый период	24,5	27056,25	17482,5	6,5

6. Расчет воздухораспределения в помещении

6.1. Схема воздухораспределения «сверху-вниз» с настилающимися на потолок веерными струями (Схема «Д» по каталогу «Арктос» [8])

6.2. Исходные данные:

Высота помещения H=6,15 м.

Ширина помещения A=12 м.

Длина помещения В= 17 м.

Расход G=25632,24 кг/ч  L=21360,2 м³/ч

DT=t_в-t_п=16-15,2=0,8  ^оC     

H_р.з.=1,5м     

h_р = 4 м. 

6.3. Условия применения схемы: (a₁*b₁)^1/2=(1†3,3)*(h_o-h_р.з.)

b₁=2†6

a₁/b₁=1†1,5

Размер зоны, обслуживаемой одним распределителем:

a₁*b₁=(1†3,3)²*(h_o-h_р.з.)²=(1†10,89)*(4-1,5)²=4*6,25=25 м²

Количество распределителей: N=(17*12)/25=8,16

Принимается N=9шт.

a₁/b₁=5,67/4=1,4

6.4. Принимаются воздухораспределители типа 4АПР 600х600

F_o=0,192 м²

Для условий настилания: m=2,2  n=1,6

V₀=L/(3600*F_o*N)=21360,2/(3600*0,192*9)=3,43  м/с

L₀=L/N=21360,2/9=2373  м³/ч

Расчетная длина струи x=0,5*(F_о.з.)^1/2+h_п-h_р.з.

х=0,5*(22,7) ^1/2+4-1,5=4,88 м

F_о.з.=(12*17)/9=22,7 м²

V_x=m*V₀*(F₀)^1/2/x=2,2*3,43*(0,192) ^1/2/4,88=0,68 м/с

Dt_х= n*Dt *(F₀)^1/2/x=1,6*0,8*(0,192) ^1/2/4,88=0,115 ^оC

Коэффициент взаимодействия принимается 1 (по рекомендациям [8])

Коэффициент неизотермичности принимается 1 (по рекомендациям [8])

Коэффициент стеснения определяется:

(h_н-h_р.з.)/( a₁*b₁) ^½=(4-1,5)/( 22,7) ^½=0,525

Принимается К_с=0,67

V_x^max= V_x* К_с* К_в* К_н=0,68*0,67*1*1=0,455 м/с

V_норм=0,5 м/с

K_п=1,4 по прил. Г СНиП 41-01-2003

V_x^норм= V_норм *K_п =0,5*1,4=0,7 м/с

V_x^max <V_x^норм  схема принимается

Dt_х^max=Dt_х* К_в/ (К_с* К_н)=0,115*1/ (0,67* 1)=0,17 ^оC

Dt_х^доп=1,5 ^оC по прил. Г СНиП 41-01-2003

Dt_х^max<Dt_х^доп

Проверка условия сохранения расчетной схемы циркуляции

Dt₀^max=67*(F₀)^1/2*(m *V₀)²/(a₁*b₁*n)=67*(0,192) ^½*(2,2*3,43)²/(4*5,66*1,6)=46,15

Dt₀^max>DT – схема сохраняется