При обработке данных по граничному паросодержанию установлено, что в змеевиковом канале влияние массовой скорости на
xгр менее существенно, чем в прямых трубах [3.20]
(3.50)
![]() |
Рис. 3.34. Распределения температуры стенки (T) и интенсивности ее пульсаций (S) по периметру спиральной трубы без покрытия (а) и с пористым покрытием толщиной 0,2 мм (б):
Пароводяной поток, P = (0,2¾4,5) MПa, rw = (100¾600) кг/(м2·с), q = (0,3¾ 1,1) МВт/м2
Неоднородность гидродинамических условий и теплоотдачи
по периметру змеевика тесно связаны. Параметром, отражающим неоднородность
теплосъема по периметру спиральной трубы, может служить отношение коэффициентов
теплоотдачи, которые имеют место в окрестности наружной и внутренней образующих
змеевика .
Отношение является важной
характеристикой, отражающей сформировавшееся распределение режимов теплосъема
в данном сечении спиральной трубы. Будем называть отношение
параметром, характеризующим неоднородность
распределения теплоотдачи по периметру спиральной трубы.
Различие между н и
в наблюдается в докризисной,
переходной и закризисной областях. Наиболее существенно неоднородность
теплосъема по периметру спиральной трубы проявляется в переходной области. В
диапазоне параметров, указанном выше, кризис теплообмена начинает развиваться в
окрестности внутренней образующей змеевика и рост температуры стенки по длине
спиральной трубы происходит более резко.
Рассмотрим зависимости отношения от разности x-xгр для змеевика без покрытия (рис. 3.35, а) и с
пористым покрытием
(
рис. 3.35, б) при Р=4,5 МПа, rw =120¾600 кг/(м2·с). В обоих случаях на зависимостях (на длине
двух-трех диаметров канала от места начала зарождения кризиса теплообмена)
имеются максимумы, после прохождения которых величина отношение достигает 2.
На начальном участке переходной области предполагаемое изменение рассматриваемой зависимости показано штриховой линией.
![]() |
Рис. 3.35. Изменение отношения коэффициентов теплоотдачи для наружной и внутренней образующих змеевика по длине переходной и закризисной областей при P = 4,5 MПa, rw = (100 ¾600) кг/(м2·с)
а ¾ змеевик без покрытия; б ¾ змеевик с пористым покрытием
На основе опытных данных получены следующие соотношения для змеевика с технически гладкой поверхностью
=7,6 ¾40(
) при
<0,14;
(3.51)
=2 при
>0,14; (3.52)
для змеевика с пористым покрытием
=31¾308(
) при
<0,09;
(3.53)
=2 при
>0, 09. ( 3.54
)
Здесь
xгр
определяется по соотношению (3.50), а значение можно
рассчитать с помощью соотношений:
для змеевика без покрытия
|
( 3.55) |
для змеевика с пористым покрытием
|
(3.56 ) |
Таким образом, с помощью указанных соотношений, можно рассчитать распределение коэффициентов теплоотдачи по длине спиральной трубы в переходной и закризисной областях.
Рассмотрим данные по теплоотдаче в закризисной области змеевиков с пористым покрытием и без покрытия.
Как установлено, в змеевике с пористым покрытием (рис. 3.36) коэффициент теплоотдачи в закризисной области в два раза выше, чем в спиральной трубе без покрытия.
![]() |
Рис. 3.36. Изменение коэффициента теплоотдачи для наружной (1,3) и внутренней (2, 4) образующих змеевика по длине переходной и закризисной областей:
1,2 ¾ змеевик без покрытия; 3,4 ¾ змеевик с пористым покрытием
Таким образом, повышение теплоотдачи в спиральной трубе с пористым покрытием происходит как за счет закрутки потока, так и влияния покрытия. Рассмотренный комбинированный метод интенсификации теплосъема приводит к аддитивному действию двух его составляющих методов интенсификации теплоотдачи.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.