- номинальная мощность трансформатора - Sнт = 4000 кВА,
- номинальное напряжение на высшей стороне - U ВН = 35 кВ,
- номинальное напряжение на низшей стороне - U НН = 6 кВ,
- мощность потерь короткого замыкания - РК= 33,5 кВт,
- напряжение короткого замыкания - U К = 7,5%.
5. Выбор сечения питающих участок линий.
Для питающих линий выбираем сталеалюминевый провод марки АС. Определяем ток, протекающий по линиям в нормальном режиме работы (обе линии в работе):
, А (5.1)
, А
Ток расчетный послеаварийного режима работы (питание участка осуществляется по одной оставшейся в работе линии):
, А (5.2)
Выбор сечения по допустимому нагреву производится по условию:
IРА ≤ IДОП, (5.3)
где Iдоп - предельно допустимый ток проводника.
Выбираем сечение , удовлетворяющее механической прочности АС – 25 с IДОП = 130 A > 87,2 А
Выбираем экономическое сечение по условию:
, мм2 (5.4)
где јЭ – экономическая плотность тока, А/ мм2
ј э =1,0 [1]
, мм2
Выбираем ближайшее стандартное сечение АС – 50, окончательно выбираем провод АС – 3(1×50).
6. Выбор схемы электроснабжения потребителей участка.
С учетом расположения потребителей на плане горных работ и рекомендаций РТМ 12.25.006-90[2] распределяем потребители участка по 7-м фидерам.
Схема представлена на рис. 1.
Рисунок 1. Схема электроснабжения потребителей участка
7. Определение расчетной нагрузки трансформаторов ГПП
Определяем среднесменные активную и реактивную мощности трансформатора Т1, выбирая из табл.2.2 расчетные среднесменные нагрузки только тех потребителей, которые запитаны от Т1.
РСМI= РСМ.Н1+ РСМ.Н2+ РСМ.Н3+ РСМ.Э2+ РСМ.Э9+ РСМ.Э6 +РСМ.Б2 +РСМ.Б1+РСМ.Э3+РСМ.П1+РСМ.П2 = 87,5+87,5+87,5+467,5+176+247,5+207,43+85,8+622,1+11,5+11,5 = 2091,8 кВТ (7.1)
QСМII= QСМ.Н1+ QСМ.Н2+ QСМ.Н3+ QСМ.Э2+ QСМ.Э9+ QСМ.Э6+ QСМ.Б2+ QСМ.Б1+ QСМ.Э3+ QСМ.П1+ QСМ.П2 =42+42+42-224,4-84,5-118,8+87,5+211,6-298,6= -301,2 кВАр (7.2)
Определяем расчетные активную и реактивную мощности трансформатора Т1 по формулам (2.10; 2.11; 2.12):
кВт
кВАр
,
кВА
Определяем потери напряжения во вторичной обмотке трансформатора Т1 по формуле:
∆Uт = β( Uка cosφСР+Uкр sinφСР ), %, (7.3)
где β - коэффициент загрузки трансформатора;
Uка , Uкр – соответственно активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания;
cosφСР - средневзвешенный коэффициент мощности.
(7.4)
(7.5)
(7.6)
; (7.7)
=0,1
По (7.3) 
Аналогично определяем среднесменные активную и реактивную мощности трансформатора Т2 и получаем:
8. Выбор сечений ВЛ и КЛ ( приводим на примере фидера № 2, Ф –2)
Для ВЛ-6 выбираем голый провод марки А, для
КЛ – 6 кабель КГЭ – XЛ, для КЛ- 0,4 кабель КГ.
8.1.Выбор сечения по допустимому нагреву.
Условие выбора I Р ≤ IДОП (8.1)
где Iр – расчетный (рабочий) ток, протекающий по линиям при нормальной работе электроприемников;
IДОП - предельно допустимый ток проводника (провода или кабеля).
Для определения IР необходимо определить расчетные нагрузки отдельных электроприемников участка и фидера №2, от которого они запитаны:
а) определяем среднесменные активную и реактивную мощности отдельных электроприемников:
; кВт
(8.2)
где ω i – удельные расходы электроэнергии;
П i – сменная производительность электроприемника;
tсм – продолжительность смены.
Например , для ЭШ - 10/70:
, кВт
= 
кВАр (8.3)
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.