Разработка структурной схемы и электрический расчет принципиальной схемы радиовещательного передатчика, страница 3

Форма импульса анодного тока в максимальном режиме принята ко синусоидальной, угол нижней отсечки взят . Тогда при этом .

Граничный коэффициент использования анодного напряжения

                (2.6)

Амплитуда переменного напряжения на аноде:

                      (2.7)

Амплитуда первой гармоники анодного тока:

                           (2.8)

Максимальное значение анодного тока в импульсе:

                             (2.9)

Постоянная составляющая импульса анодного тока:

                    (2.10)

Амплитуда напряжения возбуждения:

     (2.11)

Напряжение смещения при  равно запирающему напряжению для , т.е.

  (2.12)

Остаточное напряжение на аноде:

                    (2.13)

Максимальное напряжение на сетке:

                 (2.14)

Угол нижней отсечки импульса сеточного тока:

                           (2.15)

Из приложения находим

По статическим характеристикам ламп определяем значение максимального импульса тока сетки:

(для одной лампы)

(для двух ламп)

Амплитуда первой гармоники сеточного тока:

                   (2.16)

Постоянная составляющая тока сетки:

                 (2.17)

где коэффициент, учитывающий остроконечный характер импульса сеточного тока.

Полезная мощность , проходящая в анодный контур от предыдущего каскада (возбудителя):

            (2.18)

Мощность расходуемая в цепи сетки на возбуждение:

                (2.19)

Мощность, потребляемая от возбудителя в максимальном режиме модуляции:

                    (2.20)

Суммарная мощность, выделяемая в анодном контуре модулируемого (инверсного) каскада:

                 (2.21)

Резонансное сопротивление анодного контура:

                   (2.22)

Сопротивление автоматического смещения(в одном плече)

                                    (2.23)

Энергетический баланс анодной цепи усилителя в рассчитываемом максимальном режиме модуляции:

           (2.24)

             (2.25)

         (2.26)

Расчет режима несущей частоты (одного плеча схемы):

                      (2.27)

                           (2.28)

                            (2.29)

                             (2.30)

                         (2.31)

где - выбранный коэффициент модуляции предмощного каскада (около 0.7-0.8).

Напряжение на контуре (оба плеча):

           (2.32)

                               (2.33)

                             (2.34)

           (2.35)

, если пренебречь потерями в сопротивлении автоматического смещения, то мощность, расеиваемаяс на сетках двух параллельно включенных лампах, будет равна:

               (2.36)

Мощность в контуре (одно плечо):

              (2.37)

Мощность в фидере (одно плечо):

                       (2.38)

Энергетический баланс анодной цепи в  режиме несущей частоты (полная двухтактная схема):

                    (2.39)

                            (2.40)

                               (2.41)

2.1.2  Расчет номиналов элементов схемы.

Сопротивление каскада дросселей, через которые подается ток канала выберем из условия:

                                           (2.42)

где

                    (2.43)

                                             (2.44)

                             (2.45)

Напряжение возбудителя в инверсном каскаде подаётся на катод в среднюю точку образованную двумя емкостями  .Их выбираем из условия:

                        (2.46)

Величина ёмкости заземляющей сетку выбирается из условия:

             (2.47)

2.1.3  Расчет элементов фильтра по цепи питания.

Произведем расчет фильтра питания из условия:

                                 (2.48)

                         (2.49)

(-в кило омах,-в метрах, -в пикофаратах,-в микро генри)

2.1.4  Расчет колебательного контура.

Исходные данные:

Таблица 2.2

133(кВт)	0.76	120(кВт)	19.5(кВ)	20(М)	1.47(кОм)

Расчет:

Начальная ёмкость контура:

                         (2.50)