3.8 Расчет одиночного железобетонного фундамента
под внутреннюю колонну
3.8.1 Сбор нагрузок на фундамент от надземной части здания
В расчетной части проекта был произведен расчет прочности средней железобетонной колонны, для чего были определены внешние нагрузки приложенные к колонне на разных уровнях. По результатам этих расчетов примем нагрузки приложенные к фундаменту на уровне его верхнего обреза.
Таким образом расчетная вертикальная
нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению здания 
Nn=913,85 0,95=868,16 кН N=868,16/1,15=754,92 кН
3.8.2. Предварительное определение размеров подошвы фундамента
Площадь фундамента
Принимаем подошву фундамента размером 2,2´2,2 м.
3.8.3 Проверка напряжений под подошвой фундамента
Проверка напряжений
ведется по фактическим нагрузкам действующим в уровне подошвы фундамента. К
расчетной вертикальной нагрузке 
добавляется вес самого
фундамента G и вес грунта на его уступах 
При центральном загружении 
Для центрально-нагруженных фундаментов:
Условие выполнено, следовательно при такой глубине заложения и размерах подошвы фундамента – основание обладает достаточной несущей способностью.
3.8.4 Расчет осадки основания.
Осадка фундамента определяется по методу послойного суммирования осадок отдельных слоев в пределах сжимаемой толщи грунта. Расчет осадок произведем в табличной форме
Расчетная схема для расчета осадки фундамента методом послойного суммирования и значения напряжений под подошвой фундамента на глубину сжимаемой толщи показаны на рисунке 3.3
Рисунок 3.3 – Расчетная схема осадки фундамента под внутреннюю стену.
Вставить таблицу
S=2,83 см <Su=10 см
3.7.5. Расчет ленточного фундамента по II и II и группе
предельных состояний.
Толщину защитного слоя примем равной 35 мм. Тогда рабочая высота сечения составит ho1 = 0,300 - 0,035 = 0,265 м ; hoII= 0,600 - 0,035 = 0,565 м и hoIII= 1,050 - 0,035 = 1,015 м
Давление под подошвой фундамента Р=Рср=187,61 кН/м2
Поперечная сила Q, в сечении фундамента у грани первой ступени
Q=187,61·0,3×2,2=123,82кН
Определим толщину сплошной подушки по расчету на поперечную силу, чтобы не требовалось постановки поперечной арматуры
Q=123,82 кН < 0,75·0,75·0,265·(1000)×2,2=327,94 кН
Следовательно имеющейся толщины подушки достаточно для выполнения этого условия.
Расчет элементов без поперечной арматуры производится из условия:
Q=123,82 кН < Qb=
Сечение арматуры подушки подбираем по моменту
В фундаменте на изгиб совместно работают 2 консоли, поэтому площадь распределительной арматуры при расчете сразу увеличиваем в 2 раза.
В качестве рабочей арматуры для восприятия моментов в консолях принимаем 8 стержней диаметром 14 мм с шагом 300 мм (As=12,32 см2 A-III)
Определяем коэффициент армирования сечения:
3.9 Расчет одиночного монолитного железобетонного
фундамента под внешнюю колонну.
3.9.1 Сбор нагрузок на фундамент от надземной части здания.
Сбор внешних нагрузок на фундамент внешней колонны произведем аналогично сбору нагрузки на фундамент под внутреннюю колонну.
Грузовая площадь внешней колонны при сетке колонн 6´6 м равна 18 м2.
Постоянная нагрузка от
перекрытия одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению здания , 4,23×18×0,95 = 72,333 кН, от ригеля – 1,672×3 = 5,016 кН, от стойки сечением 0,3´0,3 м – 7,76
кН. Итого g = 85,109 кН. Временная
нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом , q = 4,8×18×0,95 = 82, 8 кН.
и по назначению здания , q = 1,5×1,4×18×0,95 = 35,91 кН., весе 1 м2 стеновой панели –
2,5 кН, шаге колонн – 6 м, высоте стенового ограждения – 9,6 м, g = 2,5×9,6×6×0,95
= 136,8 кН.98,276 + 35,91 + 2 ( 85,109 + 82,08 ) + 136,8 = 605,36 кН
Действие пригруза q учитывается заменой его
эквивалентной толщей грунта: 
q/ρ,где q
– значение пригруза, при отсутствии данных об интенсивности принимаем 10
кН/м2 =10 кПа; ρ =21,0 кН/м2 –
средневзвешенное значение плотности грунта, лежащего выше подошвы
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
