Проектирование девятиэтажного 4-х секционного жилого дома (Расчетно-конструктивный раздел дипломной работы)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

Ширина раскрытия трещин при совместном действии всех нагрузок аcre= 0,026+0,065=0,091 мм;

аcre= 0,091< аcre, max= 0,4 мм.

Условий удовлетворяется.

2.1.7. Проверка по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси

Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента определяем

4

где jl=1 или 1,5;

h=0,4;

dw=6ÆА-I;

a=Еsв=2,1х105/(3,25х105)=6,46;

mwsw/(вs)=0,85/(31,2х10)=0,0027.

Напряжение в поперечных стержнях (хомутах)

4

здесь  jп=0, с=2h0-2х19=38 см.

Qп=29400 Н.

Так как ssw по расчету величина отрицательная, то раскрытие трещин не будет.

2.1.8. Проверка панели на монтажные нагрузки

Панель имеет четыре монтажные петли из стали АI, расположенных на расстоянии 40 см от концов панели.

Расчетная нагрузка от собственного веса панели будет

где g=hredр=0,11х25000=2750 Н/м2.

Рис. 2.2. Расчетная схема и эпюра М.

Отрицательный изгибающий момент консольной части панели

М=q l21 /2=5050х0,72/2=1240 Н/м.

Площадь сечения арматуры

что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3Æ10 А-II, Аs=2,36 см2.

При подъеме вес может быть передан на 2 петли. Тогда усилие на одну петлю

N=ql/2=5050х6,37/2=16100 Н.

Площадь сечения арматуры петли

Аs=N/Rs=16100/[210(100)]=0,765 см2.

Принимаем конструктивно стержни диаметром 12 мм.

Аs=1,13 см2.

2.2. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЯ И ЦЕНТРАЛЬНО НАГРУЖЕННОГО СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА

2.2.1. Сбор нагрузок

Нагрузки передаваемые со средней колонны на фундамент сводим в таблицу 2.1.

Таблица 2.1.

Нагрузки и воздействия, передаваемые на обрез фундамента

Нагрузки и воздействия

Нормат., Н/м2

g2

Расч., Н/м2

От покрытия

Постоянная:

Рубероид 3 слоя на бит мастике

Цементная стяжка t=20, р=200

Сборные ж/б панели t=80, р=2200

Металлическая ферма

120

400

1760

81

1,2

1,2

1,1

1,05

144

480

1936

95

Итого

Временная (снег)

2361

700

-

1,0

2645

980

Всего от покрытия

3061

-

3625

От чердачного перекрытия

Постоянная:

Утеплитель пенобетон t=120, р=400

Ж/б панели перекрытия t=110, р=2550

480

2750

1,3

1,3

624

3025

Итого

3230

-

3649

Временная:

кратковременная длительнодействующая

750

490

210

1,3

1,3

1,3

975

637

273

Всего от чердачного перекрытия

3980

-

4624

От перекрытия

Постоянная:

Паркетный пол t=20, р=800

Шлакобетонный слой t=0,065, р-1600

Пенобетонная плита t=0,06, р=500

Ж/б панель перекрытия t=110, р=2500

160

1040

1,2

1,2

126

1249

Итого

Временная:

кратковременная длительнодействующая

4250

1500

1050

450

-

1,3

1,3

1,3

4910

1950

1365

585

Всего от перекрытия

5750

-

6760


От перекрытия над подвалом

Постоянная:

Паркетный пол t=20,р=800

Шлакобетонный слой t=0,06,р=1600

Пенобетонная плита t=0,14, р=500

Ж/б плита t=110, р=2500

160

1040

700

2750

1,1

1,2

1,2

1,1

176

1249

840

3025

Итого

Временная:

кратковременная длительнодействующая

4650

1500

1050

450

-

1,3

1,3

1,3

5290

1950

1365

585

Всего от перекрытия на подвалом

6150

-

7240

Собственный вес колонны

GксхhcхLkхрgf=0,4х0,4х30,5х25х1,1=134,2 кН.

Полная нагрузка, передаваемая на фундамент (расчет нагрузки от покрытия и перекрытия выполнен умножением их значений на трудовую площадь, равную 38,6 м2 с которой нагрузка передается на одну колонну):

N=(3,625+4,624+6,460х8+7,240);

Расчетная нагрузка на фундамент от колонны с учетом g1=0,95

N1=2727х0,95=2591 кН.

Нормативная нагрузка на фундамент

Nп=N1/ gf =2591/1,2=2159 кН.

2.2.2. Оценка инженерно-геологических условий площадки

Таблица 2.2.

Характеристики физических свойств грунтов

Номер скважины

Номер слоя

Глубина подошвы слоя, м

Отметка уровня подземных вод, м

Наименование

Грунта по типу

Плотность r, г/см3

Плотность частиц rs, г/см3

Влажность w, в долях единицы

Предел текучести wL, %

Предел пластичности wP, %

Коэффициент фильтрации kf, см/с

3

0

0,2

-

Почвенно- растительный слой

1

1,6

-

Песок мелкий, средней плотности

1,70

2,66

0,12

0

-

-

2

2,0

-

Суглинок текучий

1,93

2,70

0,30

29

9

7х10-7

3

2,0

-

Суглинок текучий

1,91

2,72

0,32

28

9

8х10-7

4

3,0

-

Песок средней крупности, рыхлый, насыщенный водой

1,88

2,66

0,32

0

-

-

5

5,0

-1

Глина твердая

1,90

2,73

0,29

22

22

2х10-8

После изучения инженерно-геологических условий площадки и напластования грунтов строим геологический разрез.

По данным таблицы  вычисляются производные характеристики физических свойств, к которым относятся:

а) для песчаных грунтов - коэффициент пористости е и степень влажности Sr; б) для пылевато-глинистых грунтов - число пластичности Ip, показатель текучести Il, коэффициент пористости е и степень влажности Sr .


Номер слоя

грунта

Глубина подошвы слоя, м

Абсолютная отметка

подошвы

слоя, м

Скважина

Условные обозначения

Наименование грунта

0

0,2

-0,2

Почвенно- растительный слой

1

1,6

-1,6

Песок мелкий, средней плотности

2

2,0

-2,0

Суглинок текучий

3

2,0

-2,0

Суглинок текучий

4

3,0

-3,0

Песок средней крупности, рыхлый, насыщенный водой

5

5,0

-5,0

Глина твердая

Коэффициент пористости определяется по формуле

;

где rs - плотность частиц грунта; r - плотность грунта; w - природная влажность в долях единицы.

Степень влажности грунта определяется по формуле

;

где rw - плотность воды, принимается равной 1 г/см3.

Число пластичности определяется по формуле

;

где wL - влажность на границе текучести; wP - влажность на границе раскатывания, %.

Показатель текучести определяется по формуле

.

0 слой – растительный;

1 слой – песок мелкий:

2 слой – суглинок:

3 слой – суглинок:

4 слой – песок средней крупности:

5 слой – глина:

Вычисленные значения физических характеристик сведены в таблицу 2.3.

По значениям характеристик физических свойств грунтов выписываются из соответствующих таблиц значения угла внутреннего трения j, удельного сцепления с, модуля деформации Е и расчетного сопротивления грунта R0.

Все классификационные показатели также сведены в таблицу 2.3.


Таблица 2.3.

Характеристики физико-механических свойств грунтов строительной площадки

Номер слоя

Плотность частиц rs, г/см3

Плотность r, г/см3

Влажность w, в долях единицы

Предел текучести wL, %

Число пластичности Iр, %

Показатель текучести IL

Коэффициент пористости  е

Степень влажности Sr

Наименование грунта

по типу

Угол внутреннего трения j, град

Удельное сопротивление  s, кПа

Модуль деформации Е, МПа

Расчетное сопротивление R0,  кПа

0

-

-

-

-

-

-

-

-

Почвенно- растительный слой

-

-

-

-

1

2,66

1,70

0,12

0

-

-

0,75

0,43

Песок мелкий, средней плотности

28

-

18

300

2

2,70

1,93

0,30

29

9

1,1

0,82

0,98

Суглинок текучий

16

16

9

180

3

2,72

1,91

0,32

28

9

1,4

0,88

0,99

Суглинок текучий

16

16

7

180

4

2,66

1,88

0,32

0

-

-

0,87

0,98

Песок средней крупности, рыхлый, насыщенный водой

-

-

-

-

5

2,73

1,90

0,29

53

22

-0,09

0,84

0,94

Глина твердая

18

47

18

300

Рис. 2.3. Расчетная схема к расчету свайного фундамента.

Рис. 2.4.  Эскиз ростверка

2.2.3. Выбор типа свай, назначение глубины заложения ростверка

Принимаем глубину заложения монолитного ростверка по конструктивным соображениям. Для сборной колонны сечением 0,4х0,4 м размера подколонника равны 950х950 мм, глубина стакана 650 мм, высота плитной части 400 мм, высота стакана 750. Глубина заложения фундамента от уровня земли 2050 мм.

Выбираем тип сваи. В представленных грунтовых условиях свая будет работать как висячая.

Для заделки конца сваи наиболее надежной является глина твердая.  Свая должна быть заглублена в этот грунт на 2…3 м.

Принимаем заглубление конца сваи в несущий грунт – 2,5 м. Заделка головы сваи в ростверк – 5 см с выпуском продольных стержней на 30 см.

;

Принимаем сваи С 9-30 длиной 9 м сечением 30х30, марка бетона 259, продольная арматура Аs 4Ø12 АI.

2.2.4. Определение несущей способности сваи

Определяем несущую способность сваи Fd по формуле

где gс – коэффициент  = 1,0; Аs=0,3 0,3=0,09 м2;

u=0,3 4-1,2 м.

Расчетное сопротивление грунта  на отметке нижнего конца сваи, расположенного на глубине 1,45-8,85=10,4 м согласно табл. 1 [ ] R=10500 МПа

Fd=1 10500 0,09=945 кН.

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю

Площадь подошвы ростверка

Вес ростверка и грунта на его ступенях согласно формуле

Определяем количество свай с учетом коэффициента 1,2

.

Принимаем 6 свай.

2.2.5. Проверка фактической нагрузки на сваю

и давление на грунт

В ростверке сваи располагаем в рядовом порядке. Сваи размещаем на расстоянии в осях 3d=3 0,3-0,9 м.

Принимаем размеры подошвы ростверка с учетом модуля 30 см 1,5х2,4 м. При этом вес ростверка и грунта

Объем бетона ростверка

Объем грунта на ступенях

Вес ростверка и грунта

Nр.г.=1,1(2,12х24+3,1х19,2)=121 кН.

Фактическое давление на каждую сваю  и проверяем условие

Рф=(N+Nр.г.)/n£R;

Рф=(2591+121.)/6=452£787 кН.

Проверяем давление на грунт по второй группе предельных состояний в плоскости нижних концов свай и по подошве условных фундаментов.

Средний угол внутреннего трения

a=10,9/4=2,70.

Размеры подошвы условного фундамента и ее площадь

Lу=2,1+2х9 lg 2,7=2,9 м;

ву=1,2+2х9 lg 2,7=2,0 м;

Ау=2,9х2,0=5,8 м2.

Вес условного фундамента

Nус=5,8(2х19,3+2х19,3+3х18,8+2,2х19,0)=1047 м3.

Средний удельный вес грунта условного фундамента

gср=Nус/(Ауaу)=1047/5,8х104=17,4 кН/м.

Расчетное сопротивление грунта

R=;

где сн=4,7; jн=18; Му=2,73; Мg=0,43; Мс=5,91.

R=;

Среднее фактическое давление на грунт по подошве условного фундамента рн=(Nоп+Nу)/Ау=(2591+2159)/5,8=818,9;

рн=818,9<R=880 кПа.

2.2.6. Осадка свайного фундамента

Определим осадку свайного фундамента методом суммирования.

Дополнительное давление

Р0=818,9х19х104=682 кПа.

Толщина слоев

H1=0,4ву=0,4х2,0=0,8 м.

Расчет осадки сводим в таблицу 2.4.

Таблица 2.4.

Расчет осадки свайного фундамента под колонну

слоя

Z,м

szg, кПа

e=2z/в

a

szp, кПа

Еi, МПа

szp, кПа

Si, см

1

0

110,2

0

1,0

621

18,0

611

2,1

2

0,8

125,4

0,8

0,87

602

465

1,6

3

1,

140,6

1,6

0,53

329

263

0,9

4

2,4

155,8

2,4

0,32

198

164

0,5

5

3,2

171

3,2

0,21

130

108

0,3

6

4,0

186,2

4,0

0,14

86

74

0,2

7

4,8

201,4

4,8

0,1

62

55

0,1

8

5,6

216,6

5,6

0,08

49

S=SSi=5,70 см

Полученное значение осадки S=5,7 см меньше предельно допустимой осадки равной 6 см.

На рисунке представлены эпюры напряжений в границах сжимаемой толщи основания.


Рис. 2.5. Эпюры напряжений, возникающие в основании условного фундамента.

2.3. КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ РОСТВЕРКА

Принимаем  b ростверк из бетона класса

Похожие материалы

Информация о работе