К верхней части корпуса шибера прикрепляют литые чугунные кронштейны, на которых монтируются рычаги для привода шибера и телескопа. Шибер изготавливают из листовой стали толщиной 16мм.
1. Проверочный расчёт червячного зацепления.
Определим число зубцов червячного колеса.
Z2=Z1*U
где Z1 число заходов червяка. Принимаем Z1=1
Z2=34*1=34
Определим ориентировочное значение скорости скольжения между зубцами червячного колеса и винтами червяка.
Vk=n2/1950
Vk=1430/1950
=2.65м/с т.к. скорость скольжения меньше 6м/с
то принимаем материал – оловянистая бронза БрА9ЖЗЛ ( способ литья в песок ).
Червяк изготавливается из стали 40Х, после улучшения HRC > 45
[δ]oн = 180 МПа – для бронзы.
Определим допускаемые напряжения.
Допускаемые напряжения на контактную прочность.
[δ]н = [δ]он* Кhl
где Кнl – коэффициент долговечности
Кнl = 
107≤ Nне=60*n2*Lh*Kне≤25*107
найдём коэффициент эквивалентного нагружения:
Кне=∑ (
)4 * ti = 14*0.1+0.74*0.5+0.34*0.4=0.22
Nне=60*4,3*10950*0,22=0,62*106
принимаем Nне=107
Кнl=
=1
[δ]н= 180*1=180МПа
Определим прочность при изгибе для реверсивных передач:
[δ]F-1= [δ]oF-1*KFL
[δ]oF-1 – принимаем 75 МПа [1 ]
КFL = 
106 ≤ NFL = 60*n2*Lh* КFE ≤ 2.5*107
КFE = ∑ (
)9 * ti
КFE =19*0.1+0.79*0.5+0.39*0.4=0.12
NFL = 
=1
Определим расчётные нагружения:
Тр = Тном*К=Тном*Кβ*Кv
Коэффициент концентрации нагружения:
Кβ = 1+(
)3 * (1-х)
θ – коэффициент деформации червяка
θ = 108 [1] таб. 4.6, 4.7 при q= 0.25*34=8.5 принимаем 10
х – отношение средневзвешенного момента к максимальному.
Х = 
Х = 1*0,1+0,7*0,5+0,3*0,4=0,57
Кβ = 1+
= 1,01
Кv – коэффициент динамичности нагружения = 1,15 [1] ( по табл. 4.8 при VK = 2.63 м/с и 8 классу точности )
Тр = 816*1,01*1,15=1030 Н.м
1.1 Проектный расчёт червячной передачи при условии обеспечения
контактной прочности зубцов колеса.
Межосевое расстояние :
аw ≥ 
aw = 
= 180мм
Модуль зацепления
m = 
m = 
= 8.18 принимаем 8
Уточняем величину скорости скольжения.
Vk=
Vk=
=3.6м/с
Выбранные материалы для передачи и степень точности изготовления соответствуют уточнённому значению скорости скольжения.
1.2 Проверочный расчёт зубцов червячного колеса.
Контактные нагружения:
=
=
=167МПа ≤[
]н=180МПа
Изгибающие нагружения
= 
Где Ft2 – тангенциальная сила:
Ft2 = 2*Tном/d2
Ft2 = 2*816*103/304 = 5368 н.мм
YF – коэффициент формы зубца для червячных колёс, зависящий от:
Zv = 
ZV =
= 40.97
YF =1.55 [1] К = К
*КV = 1.16
10.7МПа ≤ []F =75МПа
Проверка прочности зубцов при кратковременных перегрузках.
[]Fmax = 100МПа
Основные размеры червячной передачи.
Аw = 180мм
d1 = 104мм
d2 = 304мм
Исходя из проведенных расчётов, проведём расчёт в среде EXCEL в таблицах 1.1 и 1.2
Исходные данные табл.1.1
|
наименование |
обозначение |
Единицы измерения |
Числовое значение |
|
Передат. число ред. |
U |
328 |
|
|
Мощность дв. |
P |
кВт |
2,45 |
|
Частота вращения |
N |
1460 |
|
|
Срок службы |
L |
Час |
10950 |
|
Число заходов черв |
Z1 |
1 |
|
|
Пер.число 2 пер. |
U2 |
34 |
|
|
Предел проч. |
[ |
МПа |
75 |
|
Коэф. деф. черв. |
|
108 |
|
|
Коэф. диам. чер. |
Q |
10 |
|
|
Коэф. дин.нагр. |
KV |
1,15 |
|
|
Константа |
|
3,14 |
|
|
Диметр зубч венц. |
d2 |
мм |
304 |
|
Коэф.форм.зуба. |
YF |
1,55 |
Расчётные данные табл.1.2
|
Расчётная величина |
Ед.измерения |
обозначение |
Числовое значение |
|
Число зубцов черв.кол |
шт |
Z2 |
34 |
|
Орент.зн.скор.скольж |
м/с |
Vk |
2,65 |
|
Частота вращ. |
Об-1 |
n2 |
4,3 |
|
Коэф.экв.нагруж |
KHE |
0,22 |
|
|
Коэф.экв.нагр. |
NHE |
0,62*106 |
|
|
Коэф.долговечности |
KHL |
1 |
|
|
Доп.напр.на прочн. |
[ |
180 |
|
|
Коэф.экв.нагр при изгибе |
KFE |
0,12 |
|
|
Коэффициент |
NFE |
0,34*106 |
|
|
Коэф долгов. |
KFL |
1 |
|
|
Отнош сред мом. к макс. |
X |
0,57 |
|
|
Коэф концн нагр. |
KB |
1,01 |
|
|
Расчётные нагр. |
Н.м |
Tp2 |
1030 |
|
Межосев растоян. |
Мм |
aw |
180 |
|
Модуль зацепления |
M |
8 |
|
|
Вел.скор.скольж. |
м/с |
Vk |
3,6 |
|
Контактн. нагруж. |
МПа |
|
167 |
|
Тангенциал.сила |
МПа |
|
75 |
|
Изгиб.нагруж. |
Н.мм |
Ft2 |
5368 |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
