Разработка объемно-планировочного и конструктивного решения многоэтажного здания с применением сборных изделий промышленных зданий. Проектирование ребристой плиты перекрытия

2.4.2.3 Определение шага поперечной арматуры по расчету

50

Принимаем.

Погонное усилие, в хомутах вычисляется по формуле

.

.

Погонное усилие согласно условию (7.88) СНБ 5.03.01-02 должно быть не менее

где – коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок тавровых и двутавровых элементов, определенных по формуле (7.82) СНБ 5.03.01-02

Принимаем =37.

Тогда                                   

Окончательно принимаем шаг хомутов в приопорной зоне  мм=0,15 м.

Длину проекции опасной наклонной трещины вычислим по формуле 7.85 СНБ 5.03.01-02.

При =2

;                                                         (34)

Поперечное усилие воспринимаемое бетоном сжатой зоны определяется по формуле

;                                                         (35)

                                                   

                                                         

Проверим условие , . Так как первое условие не выполняется, принимаем  и вычисляем поперечное усилие воспринимаемое бетоном сжатой зоны с учётом этого условия.

     (36)

При этом усилие не должно быть менее величины

;                                                            (37)

Условие выполняется.

Поперечные усилия, воспринимаемые принятой поперечной арматурой 2 Ø6 с шагом                     = 150мм, вычислим по формуле 7,87 СНБ 5.03.01-02.

                                                                                                                              (38)

Несущая способность наклонного сечения по формуле (7.80) равна

что больше . Следовательно, прочность наклонного сечения плиты у опор обеспечена.

В средней части пролета плиты шаг конструктивно принимаем из условия

В этом случае                               

Следовательно, принятый шаг, обеспечивает прочность наклонных сечений в середине плиты.

2.5 Расчёт плиты на монтажные нагрузки

2.5.1 Расчёт верхней арматуры каркаса КР1

Расчёт верхней продольной арматуры каркаса КР1 ведётся для стадии транспортирования плиты при коэффициенте динамичности  и отпускной прочности бетона, равной 70% проектной. При этом .

Погонная нагрузка от собственного веса плиты равна

 

Расчётная нагрузка при транспортировании равна

Рисунок 11 –Расчётная схема плиты

Консольный вес плиты принимаем равным  Изгибающий момент в консоли 

Подбираем арматуру  из стали класса S240(A׀) при мм,

Поскольку в расчётном сечении консоли сжатая зона бетона внизу, принимаем  Площадь верхней продольной арматуры находится в последовательности:

1) ;

2)

3)

Для двух каркасов КР1 требуется =0,06 см². Принимаем в каркасе КР1 верхнюю продольную арматуру Ø=6A׀׀׀в (=0,285 см2 )и тогда .

Проверка прочности консольных свесов

 что больше                                                  

Условие выполняется.

2.5.2 Подбор монтажных петель

Подбор монтажных петель производим под нагрузку  и тогда собственный вес плиты равен

,                                                                  (39)

где - коэффициент, учитывающий наличие торцовых поперечных рёбер, которые необходимы для придания жёсткости П-образной ребристой плите, =1,2.

Рисунок 12 – Схема монтажной петли.

Монтажные петли принимают из арматуры класса S300 (A׀׀), у которой расчётное сопротивление растяжению равно - 280 МПа= 28 кH/см².

Усилие на одну монтажную петлю равно

Требуемая площадь поперечного сечения монтажных петель равна

Принимаем петли из Ø 8А׀׀ (S300) =0,503 см².

Длину анкеровки монтажной петли определяем при предельном напряжении сцепления по контакту арматуры с бетоном, определяемом по формуле (11.5) СНБ 5.03.01-02.

где

Величина базовой длины анкеровки  монтажной петли при двух ветвях Ø 8 определяется по формуле (11,4) СНБ 5.03.01-02.

Расчётная длина анкеровки должна приниматься не менее

Окончательно принимаем длину анкеровки  монтажной петли Ø 8 А׀׀ не менее 380 мм. Длина заготовки стержня Ø 8 АΙΙ гнутых крюков и самой петли при диаметре отправки

должна быть не менее

.

2.6 Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы

Расчёт плиты по предельным состояниям второй группы ведётся на действие нормативных нагрузок:

длительно действующей

полной кратковременно действующей

Изгибающие моменты от этих нагрузок

;

.

2.7 Расчёт колонны при сетке колонн 6Ï9 м, высоте этажа H=4,8м

Грузовая площадь для колонны A=54 м2 . Расчётная нагрузка от перекрытия:

полная  =19,78 кПа;

длительно действующая =16,98 кПа.

Вес ригеля кH.

Предварительно принимаем сечение колон 400Ï400 мм.

Вес колонны  кH.

Расчётная нагрузка на колонну оределяется по формуле

                                                               (40)

 кH.

в том числе длительнодействующая

кH.

Расчётная длина колонны при высоте фундамента =0,65 м.

                                          м.             (см. п. 7.1.2.15.СНБ)

Коэффициент учитывающий длительное воздействие длительной нагрузки определяется по формуле (7.21) СНБ 5.03.01.-02

;

Условная расчётная длина колоны с учётом (7.20) равна

Так как условия гибкости колонны , учтём случайный эксцентриситет

;

Принимаем мм.

При  и  по таблице 7.2 СНБ 5.03.01-02 коэффициент продольного изгиба равен . Требуемая площадь продольной арматуры при , =365 МПа =36,5 кH/см² , ;

.

При гибкости колонны согласно таблице 11.1 СНБ 5.03.01-02 минимальная площадь сечения продольной арматуры в процентах от площади сечения бетона равна %, что даёт .

Принимаем в колонне не менее четырёх стержней диаметром не менее 12 мм. Для принятой арматуры 6 Ø 12 . Процент армирования при принятой арматуре %, что больше =0.2%.

Несущая способность колонны при принятой арматуре 6 Ø 12 А׀׀׀ в равна