Сетка С5. Позиция 9, вдоль меньшего пролёта. Площадь Аs=14,915 см 2, интенсивность ΔАs=3,93 см2/м, длина стержней L=3,4 м, диаметр 10 мм, шаг 200 мм. Позиция 10, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=0,852 см 2, длина стержней L=3,7 м, диаметр 3 мм, шаг 300 мм.
Сетка С6. Позиция 11, вдоль большего пролёта. Площадь Аs=14,587 см 2, интенсивность ΔАs=4,02 см2/м, длина стержней L=3,5 м, диаметр 8 мм, шаг 125 мм. Позиция 12, вдоль меньшего пролёта пролёта. Площадь Аs=1,278 см 2, длина стержней L=3,6 м, диаметр 3 мм, шаг 200 мм.
Армирование подбиралось с учётом максимальной ширины раскрытия трещин 0,3 мм.
Допустимый прогиб плиты 1/250 пролёта, или 22 мм для меньшего из пролётов с учётом капители. Тогда как наибольший прогиб плиты 16,09 мм, что меньше допустимого.
3.2 Расчёт и конструирование перекрытия жилого этажа
3.2.1 Выбор расчётной схемы перекрытия, определение характеристик материалов и сбор нагрузок
Расчётная схема перекрытия представляет собой плиты защемлённые по контуру, опирающиеся на колонны по углам.
Для изготовления монолитного перекрытия используется тяжёлый бетон марки В30. Расчётные характеристики с учётом коэффициента условий работы бетона γb2=0,9 равны /1/:
Rb=0,9·17=15,3 МПа,
Rbt=0,9·1,2=1,08 МПа,
Rb,ser=22 МПа,
Rbt,ser=1,8 МПа,
Eb=33500 МПа.
Расчётные характеристики арматуры класса А500:
Rs=Rsc=450 МПа, Es=200000 МПа.
Сбор нагрузок ведётся в форме таблицы 3.2.
Таблица 3.2– Нагрузки на 1м2 перекрытия
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, кПа |
Коэффициент надёжности по назначению γn |
Расчёт. нагр. при γf=1, кПа |
Коэффициент надёжности по нагрузке γf |
Расчёт. нагр. при γf>1, кПа |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Постоянная: |
|||||
Собственный вес плиты 200мм |
5 |
0,95 |
4,7 |
1,1 |
5,2 |
Вес перегородок и стен |
4,3 |
0,95 |
4,08 |
1,2 |
4,89 |
Вес конструкций пола |
1,25 |
0,95 |
1,19 |
1,2 |
1,43 |
Итого: |
10,55 |
- |
9,97 |
- |
11,52 |
Временная нагрузка для помещений магазина |
1,5 |
0,95 |
1,43 |
1,3 |
1,86 |
Полная нагрузка |
12,05 |
- |
11,4 |
- |
13,38 |
3.2.2 Выбор толщины плиты и расчёт на продавливание
По конструктивным требованиям исходя из величины нагрузки принимаем толщину плиты равную 200 мм. Для проверки достаточности такой толщины производим расчёт на продавливание./2/
Рис. 3.11. Схема продавливания.
Определяем размеры пирамиды продавливания (см. рис. 3.11). Нижняя сторона грани bd=0,4 м. Верхняя сторона грани на уровне рабочей арматуры определяется по формуле (3.1):
b=0,4+2·(0,2-0,02)·1=0,76м.
Среднее арифметическое периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды продавливания определяется по формуле (3.2):
м.
Продавливающая сила по формуле (3.3):
F=13,38·27,2-13,38·0,762=356,21 кН.
Для обеспечения прочности на продавливание плиты должно выполняться условие (3.4):
F=356,21 кН ≤ 1·1,08·103·2,32·(0,2-0,02)=451 кН.
Так как условие (3.4) выполняется, прочность плиты на продавливание обеспечена.
3.2.3 Расчёт плиты, конструирование арматурных сеток
Статический расчёт плиты выполнялся в программе SCAD. Программа при расчёте использует метод конечных элементов.
Результаты расчёта включают в себя вертикальные перемещения узлов плиты перекрытия (прогиб), распределение изгибающих моментов в обоих направлениях, интенсивности армирования, ширину раскрытия трещин (см. рис. 3.12-3.20).
Используя графики распределения интенсивности армирования и таблицу 6.22 /2/, конструирую арматурные сетки.
Нижняя арматура располагается в пролётах плиты. Верхняя арматура располагается в над- и межколонной зонах (см. рис. 3.21).
Рис. 3.21. Планы раскладки сеток перекрытия.
Нижние сетки.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.