Расчет структурной схемы передатчика. Составление полной структурной схемы передатчика

Содержание.

Задание на курсовую работу…………………………………………………………………....3

1. Расчет структурной схемы передатчика……………………………………………………..4

2. Составление полной структурной схемы передатчика……………………………………..5

3. Расчет усилителя мощности……………………………………………………………….....5

3.1. Расчет выходного каскада…………………………………………………………………..5

3.2. Расчет блокировочных и разделительных элементов…………………………………….9

4. Расчет согласующих цепей…………………………………………………………………..10

4.1 Расчет номиналов элементов выходной цепи согласования……………………………..10

4.2. Расчет входной цепи согласования………………………………………………………..13

5. Электрический расчет каскада модулятора………………………………………………....15

5.1. Расчёт режима работы автогенератора……………………………………………………15

5.2. Расчёт цепи питания автогенератора……………………………………………………...17

5.3.  Описание синтезатора частот……………………………………………………………..18

5.4. Расчёт колебательной системы…………………………………………………………….19

5.5. Расчет частотного модулятора с варикапом………………………………………………20

6. Расчет блокировочных элементов схемы модулятора……………………………………...21

7. Конструктивный расчет катушки индуктивности………………………………………….22

8.  Требования к источникам питания………………………………………………………….23

9. Список использованной литературы………………………………………………………...24

НГТУ.687274.077.

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

 Раз

Раб.

Нечаев Н.К.

Лит.

Лист

Листов

Пров.

Садовой Г.С.

2

26

РТ5 - 14

Утв.

Задание на курсовую работу.

1. Мощность несущей передатчика:     4 Вт.
2. Диапазон выходных частот f :     150 – 174 МГц.         
3. Отклонение частоты передатчика от номинального значения  или :      кГц.
4. Максимальная девиация частоты передатчика , не более 5 кГц, при разносе частот между соседними каналами: 25 кГц и 50 кГц.
5. Отклонение амплитудно-частотной модуляционной характеристики (АЧМХ) передатчика от характеристики с предкоррекцией 6 дБ/октава L , не более ±5 дБ.
6. Коэффициент нелинейных искажений передатчика К_н:     10%.
7. Уровень побочных излучений передатчика, L_И, не более -60 дБ.
8. Аналог радиостанции:     ICOM IC-H10.
9. Полоса модулирующих частот F = 0.3 - 3.4 кГц.
10. Уровень паразитной частотной модуляции передатчика не более минус 30 дБ.
11. Уровень паразитной амплитудной модуляции передатчика не более 3 - 5 %.
12. Номинальное волновое сопротивление  антенного ввода радиостанции должно быть 50 Ом.

НГТУ.687274.077.

Лист

3

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

1. Расчет структурной схемы передатчика.

Требования, предъявляемые к передатчику, можно обеспечить при разных вариантах построения схемы. Типовая структурная схема передатчика содержит возбудитель и последующие каскады усиления мощности. Для генерирования высокостабильных колебаний в указанном диапазоне частот применим в качестве возбудителя диапазонный синтезатор частот. Частотную модуляцию осуществим, в отдельном каскаде на промежуточной частоте, т. е. применим смеситель для того чтобы получить исходное колебания в диапазоне нужных нам частот.

Построение структурной схемы начнём с выходного каскада.

Определим среднюю частоту рабочего диапазона:

 МГц.

Зная требуемое значение мощности в нагрузке (антенне), рассчитаем колебательную мощность выходного каскада.

, где  - КПД цепи согласования, реально достижимые значения находятся в пределах  [1].

КПД цепи согласования примем .

Вт – колебательная мощность выходного каскада.

Для обеспечения такой выходной мощности на средней частоте рабочего диапазона (162 МГц) используем транзистор 2Т922А, предельная выходная мощность которого 10 Вт, граничная частота 300 МГц.

Усиление транзистора на максимальной частоте рабочего диапазона оценим по формуле:

 , где  и  - частота и коэффициент усиления в типовом режиме.

КПД межкаскадной связи в усилителях СВЧ удаётся получить 0.6 – 0.85 [1].

Принимаем . Транзистор предоконечного каскада должен развить мощность:

 мВт.

Такую мощность обеспечивает транзистор КТ606Б ().

КПД цепи межкаскадной связи 0.6 - 0.7. Принимаем .

 мВт.

Мощность отдаваемая возбудителем 38.9 мВт, т. е. мощность на выходе АГ с синтезатором  должна быть 38.9 мВт.

НГТУ.687274.077.

Лист

4

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

2. Составление полной структурной схемы передатчика.

Структурная схема передатчика представлена на рисунке 1.

Рис.1. Полная структурная схема передатчика.

3. Расчет усилителя мощности.

3.1. Расчет выходного каскада.

Методика расчёта взята из [1].

Выходной каскад выполним на транзисторе 2Т922А.

1). Сопротивление потерь в параллельном эквиваленте:

Сопротивление потерь коллектора .

Емкость коллекторного перехода  .

2). Коэффициент использования коллекторного напряжения в граничном режиме:

Напряжение питания . 

Напряжение на коллекторе транзистора, будем считать равным .

Мощность в нагрузке .

Сопротивление насыщения , тогда критическое значение крутизны равняется:

3). Амплитуда напряжения на коллекторе, первая гармоника коллекторного тока:

НГТУ.687274.077.

Лист

5

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

4). Полезная нагрузка и полное сопротивление:

5). Амплитуда первой гармоники тока эквивалентного генератора:

6). Крутизна по переходу.

Температура переходов для кремниевых транзисторов выбирается  (предельно доупустимая).

Сопротивление рекомбинации.

Максимальный статический коэффициент усиления по току  .

Минимальный статический коэффициент усиления по току .

Найдем среднегеометрическое значение коэффициента усиления по току:

Расчет дополнительных коэффициентов.

Крутизна статической характеристики коллекторного тока:

Сопротивление потерь материала базы

Сопротивление потерь материала эмиттера примем равной нулю (в справочнике не указано).

НГТУ.687274.077.

Лист

6

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Емкость эмиттерного перехода

Граничная частота

Коэффициенты А и В

7). Коэффициент разложения.

 напряжение отсечки, напряжение смещения, на базе оставим равным нулю.

8).  Из приложения 1 в [1] для полученного коэффициента разложения находим:

Угол отсечки  и параметр .

9). Амплитуда тока базы:

Напряжение смещение на базе: .

10). Модуль коэффициента усиления по току, приведенный к эталонному генератору:

.

11). Пиковое обратное напряжение на эмиттере:

12). Составляющие входного сопротивления транзистора по первой гармонике.

Значение емкости коллекторного перехода: 

Индуктивность эмиттерного вывода:

Индуктивность базового вывода:

Граничная круговая частота:

Рабочая круговая частота:

НГТУ.687274.077.

Лист

7

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

13). Коэффициент усиления по мощности:

.

14). Постоянная составляющая коллекторного тока, мощность, потребляемая от источника питания, к.п.д. коллектора:

15). Входная мощность, рассеиваемая мощность:

16). Составляющие сопротивления нагрузки, приведенные к внешнему выводу коллектора в параллельном эквиваленте.

Индуктивность коллекторного вывода:

НГТУ.687274.077.

Лист

8

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Рис.2. Схема выходного каскада.

3.2. Расчет блокировочных и разделительных элементов.

Емкость разделительного конденсатора С_р служит для развязывания каскадов по постоянному напряжению и току. Для того чтобы легче было настраивать каскады. по постоянному току.  Его емкость выбирается из условий, чтобы падения напряжения переменной составляющей составило не более 1 - 2%.

 тогда значение емкости, равно

Блокировочный дроссель L_бл служит для предотвращения короткого замыкания по высокой частоте или проникновения высокочастотной составляющей  в коллекторную цепь питания. Недостаток его включения заключается в том, что в нем есть какие-то паразитные емкости, что может ограничить диапазон перестройки. Его индуктивность рассчитывается, исходя из условий:

 Ом.

 мкГн.

Блокировочный конденсатор С_бл служит для «закорачивания» цепи питания по высокой частоте, для удаления высокочастотного напряжения, не пропускаемого дросселем. пропускает токи высокой частоты на землю. Его емкость выбирается из условий:

, тогда значение емкости конденсатора

 Ом.

НГТУ.687274.077.

Лист

9

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

 пФ.

Результаты расчетов сведены в таблицу 1.

Таблица 1.  Результаты расчета блокировочных и разделительных элементов.

4. Расчет согласующих цепей.

4.1 Расчет номиналов элементов выходной цепи согласования.

В качестве выходной цепи согласования (ЦС) используем цепь П – типа, благодаря ее лучшим фильтрующим свойствам. В качестве нагрузки примем активное сопротивление с номиналом 50 Ом. Так как, реактивное сопротивление на выходе транзистора имеет индуктивный характер, то входное реактивное сопротивление ЦС  будет иметь емкостный характер, что обеспечивает согласованный режим работы.

Рис 3.Цепь согласования П – типа.

Определим входную проводимость цепи:

 См.

 Ом.

 Ом.

Выбираем дополнительный параметр  из условия:

 , примем .

Тогда для расчета реактивных составляющих цепи воспользуемся формулами:

 Ом.

Для того чтобы компенсировать индуктивный характер выходной проводимости усилителя мощности с компенсируем его, то есть учтем . Пересчитаем  в проводимость.

 См.

Учтем индуктивный характер выходной проводимости:

 См.

НГТУ.687274.077.

Лист

10

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Значение емкости C₁:

 пФ.

 Ом.

Значение емкости C₂:

 пФ.

Расчет значение индуктивности (расчет катушки на данную индуктивность приведен ниже):

 Ом.

Значение индуктивности:

 Гн.

Оценим КПД:

Оценим сопротивлением потерь, задавшись значением добротности катушки  (расчет приведен ниже):

 Ом.

Вносимое сопротивление со стороны нагрузки:

Ом.

Нагруженная добротность:

Полоса пропускания по уровню три децибела

 МГц.

Коэффициент фильтрации для 2-ой гармоники:

Ослабление контура:

 дБ.

Для того чтобы уровень побочных излучений передатчика был не более -60 дБ, а также получить необходимое КПД, нужно последовательно поставить еще один фильтр П – типа.

Рис 4.  Эквивалентное преобразование цепи согласования П – типа.

НГТУ.687274.077.

Лист

11

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Применим схему изображенную на рис. 4 к нашей цепи согласования и получим.

Выберем сопротивление  из условия:

 Ом.

Далее рассчитаем параметры цепи.

 - сопротивление катушки L₁;

-сопротивление катушки L₂;

 Ом - сопротивление катушки L₁₂;

Индуктивность катушки L₁₂:

 нГн.

 - сопротивление конденсатора С₁₂;

 - сопротивление конденсатора С₂₂;

 мкФ.

 мкФ.

КПД второго контура:

Определим нагруженную добротность этого контура:

Определим коэффициент фильтрации для 2-ой гармоники:

Ослабление контура:

 дБ.

Так как контуры соединены каскадно, то КПД и ослабление всей цепи определяются следующим образом.

НГТУ.687274.077.

Лист

12

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

 дБ.

Рис.5. Схема выходной цепи согласования.

Таблица 2. Элементов выходной цепи согласования.

4.2. Расчет входной цепи согласования.

Для предвыходной цепи согласования не важен уровень побочных составляющих, поэтому для данной цепи, можно будет применить цепь согласования Г – типа.

Рис. 6. Цепь согласования Г – типа.

Входным сопротивлением контура является активное сопротивление, номиналом  Ом. Нагрузкой контура служит входное сопротивление конечного каскада передатчика  Ом.

 См.

 Ом.

Условие реализуемости . Развернем схему (рис. 6) и тогда условие реализуемости изменится - .

Параметры контура рассчитываются по следующим формулам.

 Ом.

 Ом.

НГТУ.687274.077.

Лист

13

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Емкость конденсатора найдем через сопротивление Х₂:

 пФ.

Суммарная индуктивность последовательно соединенных катушек:

 нГн.

 нГн.

Индуктивность контура найдем из разности:

 нГн.

КПД определяется через сопротивление потерь, приняв добротность катушки равной 100.

 Ом.

КПД в данном случае получился слишком высокий, что приведет к очень малой добротности контура. Для уменьшения КПД увеличим сопротивление потерь, путем последовательного включения дополнительной емкости к катушке индуктивности.

Определимся требуемым КПД .

Отсюда найдем нужное сопротивление потерь:    Ом.

 пФ.

Нагруженная добротность:

Полоса пропускания по уровню три децибела

 МГц.

Коэффициент фильтрации для 2-ой гармоники:

Рис. 7. Схема входной цепи согласования.

НГТУ.687274.077.

Лист

14

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

5. Электрический расчет каскада модулятора.

Методика расчета взята из [1].

Автогенератор рассчитаем по схеме с общим эмиттером. Для автогенератора необходимо выбирать транзистор с граничной частотой много выше, чем частота на которой будет работать автогенератор.

Для данной нам частоты, подходит транзистор КТ368А. Граничная частота по току для данного транзистора составляет 900 МГц.

5.1. Расчёт режима работы автогенератора.

Рис. 8.   Схема автогенератора.

Граничное  напряжение  для биполярного транзистора между коллектором и эмиттером: 

Выбираем напряжение питания:

Задаёмся углом отсечки тока, который обычно в автогенераторах равен :.

Тогда вычислим значение функции Берга для данного угла:

Используя следующие формулы находим значение коэффициентов обратной связи по напряжении, по мощности и по току.

Коэффициент обратной связи соответственно по напряжению, по току и по мощности, в предельных режимах:

Напряжение отсечки                                                                    

НГТУ.687274.077.

Лист

15

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Максимально напряжение на базе - эмиттер равно:

.

Максимально допустимый постоянный ток коллектора:

Крутизна статической проходной характеристики транзистора:

.

Максимально допустимая рассеиваемая мощность, на коллекторе,

.

Рабочее значение коэффициента обратной связи должно быть меньше наименьшего, тогда из трех значений коэффициентов обратной связи, таким образом, наиболее жесткое ограничение по коэффициенту обратной связи определяется допустимым током , выбираем , то есть .

Напряжение коллектор-эмиттер:

.

Амплитуда первой гармоники коллекторного тока:

.

Амплитуда напряжения возбуждения равняется:

.

Высота импульса коллекторного тока:

.

Значение постоянной составляющей коллекторного тока:

.

Мощность отдаваемая источника питания в цепь:

.

Полезная мощность равняется:

.

Коэффициент полезного действия автогенератор:

.

Рассеиваемая мощность на коллекторе:

.

Можно заключить, что рассеиваемая мощность допустимо возможной, так как она меньше 225 мВт.

Напряжение смещения, напряжение постоянное которое необходимо подать на базу транзистора:

.

Сопротивление коллекторной нагрузки:

.

НГТУ.687274.077.

Лист

16

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

5.2. Расчёт цепи питания автогенератора.

Блокировочное сопротивление необходимо, для установки нужного уровня напряжения на коллекторе транзисторе. Выбираем значение блокировочного сопротивления :

.

Расчет значение блокировочного конденсатора, падение напряжения на нем должно быть очень малым, поэтому реактивное сопротивление току высокой частоты должно быть очень малым. Для обеспечения заданного  на коллекторе найдём напряжение питания с учётом падения напряжения на Rбл.

.

Известно, что значение статического коэффициента передачи равняется:

максимальное , минимальное .

Отсюда значение статического коэффициента передачи равняется: .

Нулевая функция Берга, равняется: .

Расчет значение общего сопротивления делителя:

.

Значение сопротивления:

Сопротивление смещения в цепи эмиттера (под действием дестабилизирующих факторов изменяется ток базы из-за сильной температурной зависимости статического коэффициента передачи по току), это также означает, что будет изменяться напряжение смещения на базе транзистора, поэтому необходимо, чтобы выполнялось условие :

.

Параллельно сопротивлению  включается блокировочная емкость:

.

Блокировочная емкость  не выбирается слишком большой, поскольку возможно возникновение прерывистой генерации. Рекомендовано, чтобы выполнялось соотношение:

.

Схема автогенератора приведена на рис. 8.

НГТУ.687274.077.

Лист

17

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

5.3.  Описание синтезатора частот.

Структурная схема синтезатора частот.

Рис.9. Структурная схема цифрового синтезатора частот.

ИФАП – импульсная фазовая автоподстройка.

ПГ – перестраиваемый по частоте автогенератор.

ДПКД – делитель с переменным коэффициентом деления.

ИФД – импульсный фазовый дискриминатор.

ФНЧ – фильтр низких частот.

ДЧ  – делитель частоты.

ЭГ – эталонный генератор.

В цифровом синтезаторе частоты используются элементы цифровой схемотехники. По существу представляет систему импульсной фазовой автоподстройки и импульсно-фазовым дискриминатором в высокочастотном тракте которого находится делитель частоты с переменным коэффициентом деления. На правый вход ИФД поступает преобразованное в импульсы колебание от эталонного генератора частотой 5 МГц (ГК34-ТС)  и делителя частоты с коэффициентом деления 200, с высокостабильной частотой квантования F_c = 25 кГц.

В стационарном синхронном режиме на выходе ПГ с помощью кольца ИФАП устанавливается колебание, частота которого f_ПГ строго кратна частоте квантования, то есть f_ПГ = NF_c.

Выбор нужного колебания из дискретного множеств частот достигается грубой установки частоты ПГ и соответствующим изменением коэффициента деления N делителя ДПКД,  который в нашей схеме равен от 6000 до 6960.

Наименьшей нестабильностью обладают кварцевые генератор, работающие в диапазоне 1…5 МГц, поэтому в качестве ЭГ выбираем кварцевый резонатор у которого частота равняется 5 МГц.

Параметры кварцевого резонатора (ГК34-ТС):

1) Частота генератора: 5МГц;

2) Нестабильность частоты: 10^-11;

3) Температура окружающей среды: -60…+70 ⁰С;

4) Напряжение источника питания: 5 В;

5) Энергопотребление: 700 мВт;

6) Масса: 100 г.

НГТУ.687274.077.

Лист

18

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

5.4. Расчёт колебательной системы.

Методика расчета взята из [3].

Для улучшения стабильности частоты выберем контур с высокой добротностью Q_нен=100 и большим характеристическим сопротивлением ρ=500 Ом. Данные параметры определяют резонансное сопротивление контура при полном включении:

.

Выберем  колебательный контур в виде емкостной трехточки.

Рис. 10. Схема колебательной системы.

Примем .

Найдем значение остальных параметров контура.

Тогда коэффициент включения контура равен:

Значение реактивного сопротивления третьего плеча равно

Реактивной сопротивление емкости :

и индуктивное сопротивление схемы равняется

Определим емкости и индуктивности схемы, пользуясь формулами:

Суммарная емкость контура:  

НГТУ.687274.077.

Лист

19

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

5.5. Расчет частотного модулятора с варикапом.

Частотная модуляция в радиопередатчиках осуществляется в соответствии с одним из следующих методов:

1). Путем изменения частоты автогенератора с параметрический (бескварцевой) стабилизацией;

2). Посредством управления частотой кварцевого автогенератора;

3). При помощи преобразования фазовой модуляции в частотную.

В нашем случае будет использоваться первый метод. При этом методе к контуру автогенератора подключается частотный модулятор – управляемый реактивный элемент. В качестве последнего будем использовать варикап. На рис. 11. изображена схема модулятора на варикапе.

Рис. 11. Схема модулятора на варикапе.

Выбираем варикап 2В124А

Его характеристики:

Закон изменения емкости варикапа:

, тогда закон изменения емкости запишется, как   .

Выбираем смещение на варикапе равным , емкость связи примем равной: .

Тогда значение емкости варикапа, будет равно на данном уровне смещения:

.

Коэффициенты связи:

,   .

Определим коэффициент , с помощью которого мы сможем определить индекс модуляции.

Частота девиации .

Модуляцию произведем на промежуточной частоте  МГц.

НГТУ.687274.077.

Лист

20

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

.

при g = 0.5.

, тогда решив данное уравнение относительно  мы найдем значение индекса модуляции, и он равняется .

Амплитуда низкочастотного сигнала подводимого к варикапу:

.

Амплитуда ВЧ сигнала, подводимая к варикапу:

.

.

Рассчитаем коэффициент нелинейных искажений:

Отклонение средней частоты при модуляции:

.

Схема модулятора на варикапе приведена на рис. 10.

6. Расчет блокировочных элементов схемы модулятора.

Блокировочные конденсаторы предназначены для блокирования переменной составляющей тока. Их сопротивление на рабочей частоте должно быть много меньше сопротивления контура на этой же частоте. Примем С_БЛ1 » 1000 нФ.

Конденсатор С_БЛ4 – электролитический: С_БЛ2 » 1000 мкФ х 10 В.

Сопротивление разделительных конденсаторов должно быть примерно в 100 раз меньше входного сопротивления транзисторов: С_Р » 1000 нФ.

Индуктивность блокировочной катушки: L_БЛ »106 мкГн.

НГТУ.687274.077.

Лист

21

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

7. Конструктивный расчет катушки индуктивности.

Методика расчета взята из [11].

Выберем для расчета катушки индуктивности, катушки индуктивности из фильтра в выходном каскаде.

Индуктивность данной катушки:  Гн.

Задаемся диаметром катушки  мм, также длиной катушки  мм.

Зададимся заранее завышенным значением индуктивности, так как катушка у нас будет с шагом.

 Гн.

Определим отношение длины катушки к диаметру катушки , из данного соотношения определяем коэффициент для соленоида учитывающий его как бесконечно длинного, и с бесконечно тонкой изоляцией см. [11] .

Определим количество витков:

Определим шаг обмотки:

 мм.

Расчет оптимального диаметра провода.

Коэффициент, определяемый .

 мм.

Ближайшее стандартное значение, равняется  мм.

Уточняем значение индуктивности катушки:

 Гн.

Сопротивление току высокой частоты для медного провода:

 Ом.

Добротность катушки:

Собственная емкость катушки:

 пФ.

НГТУ.687274.077.

Лист

22

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

8.  Требования к источникам питания.

В схеме передатчика должен быть источник питания с напряжением +28 В и источник с напряжением +12.6 В.

Источник питания с напряжением +28 В,  выбирается с током не менее

. Источник питания с напряжением +12 В, выбирается с током не менее 12 мА.

НГТУ.687274.077.

Лист

23

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

9. Список использованной литературы.

1.  Проектирование радиопередающих устройств СВЧ: Уч. Пособие для вузов/ Уткин Г.М., Благовещенский М.В., Жуховицкая В.П. и др. Под ред. Г.М. Уткина. – М.:Сов. Радио 1979. – 320 с.

2.  Проектирование радиопередатчиков: Уч. Пособие для вузов/ В.В. Шахгильдян, М.С. Шумилин, В.Б. Козырев и др. Под ред. В.В. Шахгильдяна. – 4е изд. – М.: Радио и связь, 2000. – 656с.

3.  Транзисторные радиопередатчики. /В.И. Каганов М.,Энергия 1976. – 448 с.

4.  Радиопередатчики малой и средней мощности. /В.И.Каганов. М., Энергия 1964. – 280 с.

5.  Радиопередающие устройства: Учебник для ВУЗов связи / Л.Е.Клягин, А.А.Ляховкин и др.; под ред. В.В. Шахгильдяна.– М.; Связь, 1980. – 380 с. ил.

6.  Радиопередающие устройства: Учебник для ВУЗов/ Л.А.Белов, М.В.Благовещенский, В.М.Богачев и др.; Под ред. М.В.Благовещенского, Г.М.Уткина. – М.; Радио и связь, 1982. – 408 с., ил.

7.  П.С. Вовченко, Г.А. Дегтярь. «Устройства генерирования и формирования радиосигналов.» Уч. Пособие. Новосибирск 1998.

8.  Транзисторы: Справочник/ О.П.Григорьев, В.Я.Замятин, Б.В.Кондратьев, С.Л.Пожидаев – М.; Радио и связь, 1989. – 272 с.: ил. – (Массовая радиобиблеотека; Вып.1144)

9.  Полупроводниковые приборы. Транзисторы малой мощности: Справочник/А.А.Зайцев, А.И.Миркин, В.В.Мокряков и др.: под ред. А.В.Голомедова. – М.; Радио и связь, 1989. – 384 с.: ил.

10.  Транзисторы широкого применения, под редакцией Перельмана.

11.  Волгов В.А., Детали и узлы радиоэлектронной аппаратуры.

НГТУ.687274.077.

Лист

24

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата