Реконструкция подстанции 347, предназначенной для электроснабжения района Рыбацкое города Санкт-Петербурга

автоматического регулирования напряжения  Tapcon 240 предусматривает возможность управления приводом РПН в ручном режиме с помощью кнопок, расположенных на лицевой панели, либо через дискретные входы устройства. Сигнализация положения переключающего устройства РПН передается в устройство автоматического регулирования Tapcon 240 и в устройство телемеханики.

7.3. Центральная сигнализация

Для информирования персонала о неисправностях на подстанции, а также фактах срабатывания защит установлена панель центральной сигнализации. На панели центральной сигнализации реализуется аварийная звуковая и предупредительная звуковая сигнализация на базе двух микропроцессорных терминалов типа БМЦС-03.

7.4. Расчет параметров срабатывания защит трансформатора

Исходные данные:

- номинальная мощность трансформатора: 40000 кВА;

- диапазон регулирования напряжения ∆Uрег: ±9×1,78=16%;

- коэффициент трансформации трансформаторов тока на стороне 110 кВ трансформатора: К110=1000/5=200;

- коэффициент трансформации трансформаторов тока на стороне 110 кВ трансформатора: К10=3000/5=600;

7.4.1. Расчет дифференциальной защиты трансформатора

Выбору подлежат:

Iд1/Iном - базовая уставка ступени опеределяет чувствительность рассматриваемой ступени защиты. Следует стремиться иметь уставку в пределах (0,3-0,5) для обеспечения чувствительности к полным витковым замыканиям в переплетенных обмотках и к межкатушечным замыканиям в любых обмотках.

Кторм – коэффициент торможения (наклон тормозной характеристики на втором ее участке) должен обеспечить несрабатывание ступени при сквозных токах, соответствующих второму участку тормозной характеристики (примерно от 1,0 до 3,0 Iном). Такие токи возможны при действии устройств АВР секционных выключателей, АПВ питающих линий.

Iт2/Iном – вторая точка излома тормозной характеристики. Определяет размер второго участка тормозной характеристики. В нагрузочном и аналогичных режимах тормозной ток равен сквозному. Появление витковых КЗ лишь незначительно изменяет первичные токи, поэтому тормозной ток почти не изменится. Для высокой чувствительности к витковым КЗ следует, чтобы во второй участок попал режим номинальных нагрузок (Iт/Iном=1), режим допустимых длительных перегрузок (Iт/Iном=1,3). Желательно, чтобы во второй участок попали и режимы возможных кратковременных перегрузок. Поэтому рекомендуется уставка Iт2/Iном=1,5-2.

Iдг2/Iдг1 – уставка блокировки от второй гармоники на основании опыта фирм, давно использующих такие защиты, рекомендуется на уровне 12-15%.

Тормозная характеристика дифференциальной защиты изображена на рис.6

Определяем первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности.

где -номинальная мощность трансформатора, кВА.

- среднее номинальное напряжение обмоток трансформатора, кВ.

Для стороны 110 кВ:

 А.

Для стороны 10 кВ:

 А.

Вторичные токи в плечах защиты, соответствующие номинальной мощности защищаемого трансформатора:     

 , где - коэффициент трансформации трансформаторов тока;

 - коэффициент схемы.

На стороне 110 кВ вторичные обмотки трансформаторов тока соединены в «звезду», но так как в устройстве Сириус-Т цифровым способом реализуется схема соединения «треугольник» (преобразование фазных токов в линейные, исключение токов нулевой последовательности), коэффициент схемы принят .

 А.

На стороне 110 кВ вторичные обмотки трансформаторов тока соединены по схеме звезда с нулевым проводом,   .

 А.

Расчет уставок проводится в относительных единицах, за базисный