Определение расчётных электрических нагрузок 380/220В главного корпуса завода, страница 2

Значение Q_к  записываем в табл.2  в специальную строку ”Конденсаторные установ ки” в графы 8 и 13 со знаком (-).

1.6 Определяем суммарные расчётные нагрузки после установки КУ. Активные нагрузки остаются неизменными. Реактивные снижаются на величину Q_к.  Результа ты  записываем в строку “Нагрузка корпуса после установки КУ” табл.2. Заполня- ем графы 7,8,12,13. По значениям Р_расч и Q_расч вычисляем S_расч по формуле (3) и по- лученное значение записываем в графу 14.

На этом заполнение табл.2 заканчивается.

1.7 Определяем полную среднею нагрузку корпуса за наиболее загруженную сме -ну после установки КУ( по данным последней строки граф 7 и 8 в табл.2).

1.8 Определяем расчётное значение цеховых трансформаторов по формуле:

             (6)

где S_расч—значение берём из п.1.6;

b--коэффициент загрузки. Так как согласно заданию в цеховой КТП установле но n=2 трансформатора, то принимаем значение b= 0,7  

Полученный результат округляем до ближайшего большего чётного числа N = 6 шт.

Рассмотрим вопрос о возможности снижения выбранного значения S_ном трансфор матора на одну ступень. Такое снижение возможно, если выполняется условие:

     (7)

При N_расч.=5,45 и n=2 N = 6. Условие (7)  не выполняется, поэтому рассмотрим возможность дополнительного снижения реактивной нагруз- ки с тем, чтобы иметь возможность выбрать не ближайшие большие, а ближайшие меньшие числа чётные или кратные трём. Это возможно, если выполнено условие:

         (8)

где N_М—ближайшее меньшее к N_расч чётноё или кратное трём число.

Þ 4*0,7*1600 =4480³ 8100,3 условие не выполняется, поэто- му окончательно принимаем к установке три цеховых КТП по 2 трансформатора в каждой из них.

1.9 По окончательно принятому значению N значению S_с.м ( см. п. 1.7) определяем расчётный ток в кабелях, питающих трансформаторы( потерями в трансформато- рах пренебрегаем) по формуле: 

             (9)

где n _т.к—число трансформаторов, присоединённых к кабелю. Так как схема пита- ния трансформаторов мощностью S_ном=1600 кВ*А–радиальная, то к n_т.к=1.

1.10 Сечение кабеля по экономической плотности вычисляем по формуле:

            (10)

где j_э, А/мм²—экономическая плотность тока. По табл. 1.3.36. с.40 [3] для кабеля с алюминиевыми жилами в бумажной пропитанной изоляции при заданном значе- нии Т_м = 3 770 ч. значение j_э составит:  j=1,4 А/мм².

По полученному расчётному значению q_э принимаем ближайшее стандартное сече ние q, для которого [3] определяет I_доп.—допустимый ток нормального режима.

По табл. 1.3.17. с.27 [3] принимаем ближайшее стандартное сечение кабеля

q=50 мм² , с I_доп= 105 А. Так как I_доп ³ I_раб.к ( 105 А ³ 80,08 А), то кабель по усло- вию нагрева длительным рабочим током нормального режима проходит.

1.11 Выбранное сечение кабеля проверяем на нагрев длительным током послеава- рийного режима по условию:

I_доп.ав ³ I_раб.ав.            (11)

где I_доп.ав=1,3I_доп =1,3*105=136,5 А;

       I_раб.ав= k_ав* I_раб.к = 2*80,08= 160,16 А

при числе трансформаторов в одной цеховой КТП n=2Þ k_ав=2.

136,5 А  ³ 160,16 А

Условие (11) не выполняется, поэтому увеличиваем сечение кабеля до q=70 мм², с I_доп= 130 А. и проверяем его на соответствие условию (11):

1,3*130=169А ³160,16А

Выбранное сечение кабеля проходит по всем условиям. Окончательно принимаем кабель с сечением жил 70 мм².

Список литературы.

1.ВНИПИ Тяжпромэлектропроект. Справочные данные по расчётным коэффициен там электрических нагрузок.— М.: 1990.

2.Конюхова Е.А. Электроснабжение объектов.— М.: Мастерство, 2002.

3.Правила устройства электроустановок.—6-е изд., перераб. и доп.—М.: Энерго- атомиздат, 1987.-648 с.

4.Барыбин Ю.Г. Справочник по проектированию электроснабжения.— М.: Энер- гоатомиздат, 1990.