Механический расчет воздушной линии 110кВ

Страницы работы

Фрагмент текста работы

метеостанции фиксируются значения при максимальной скорости ветра, интенсивном гололедообразовании, грозе, определяется среднегодовая температура, которая равна:

;

;

;

При проектировании воздушной линии особое место уделяется расчету проводов на механическую прочность.

Расчет опор и других элементов воздушной линии, таких как изоляторов и арматуры, как правило не производиться.

Для ВЛ-110 кВ выбираем унифицированные железобетонные опоры

ПБ-110-6.

При расчете проводов на механическую прочность определяют механическое напряжение в проводах и тросах воздушной линии при различных сочетаниях климатических условий и сопоставление этих напряжений с допустимыми значениями.

Основные факторы влияющие на механическое напряжение в проводах являются:

- температура окружающего воздуха;

- гололедные нагрузки;

- ветровые нагрузки.

При изменении температуры воздуха меняется внутреннее механическое напряжение в проводе за счет изменения длины провода в пролете. Гололед и ветер влияют на механическое напряжение в проводе за счет внешнего механического воздействия.

В инженерных расчетах для сталеалюминиевых проводов сечением

q = 120 мм² используются следующие эквивалентные приведенные к данному проводу параметры:

- модуль упругости  Е = 8,9• 103 даН/ мм²;

- температурное удлинение a = 18,3•10-6 1/град ;

- механическое напряжение  s.

ПУЭ устанавливают допустимые механические напряжения в проводе для трех следующих режимов:

- режима низшей температуры [s min,t] = 13,0 даН/мм²;

- режима среднегодовой температуры [sср.t] =8.7даН/мм²;

- режима наибольшей внешней нагрузки [sp,max].

Основной задачей механического расчета провода являются определение таких условий его монтажа, чтобы в процессе эксплуатации линии механические напряжения в проводе в режимах низшей температуры  s min,t, среднегодовой температуры

sср.t   и наиболее внешней нагрузки   sp,max   не превышали допустимых значений.

Условия проверки провода на механическую прочность имеют следующий вид:

s min,t ≤ [s min,t] ;     sср.t ≤ [sср.t] ;        sp,max ≤ [sp,max].

Кроме указанных трех режимов ПУЭ устанавливают и другие расчетные режимы, которые рассмотрены ниже.

5.1. Удельные нагрузки на провод

При механическом расчете проводов ВЛ 110 кВ и сечением

q = 70 мм²  при длине пролета Iпрол.  целесообразно пользоваться удельными механическими нагрузками на провод, то есть нагрузками приведенными к  1м длины пролета и 1 мм² сечения провода, где   Iпрол. 0,9 •Iг =0,9 • 135 =121,5м ;

Iг = 135м – габаритный пролет.

Удельная нагрузка на провод от собственного веса провода определяется через вес 1 км. провода и его сечение, как

даН/м · мм².

Удельная нагрузка от веса гололеда на проводе, исходя из цилиндрической формы гололедных отложений, составляет:

Р2 = p •qо •С max (q + C max ) / q, где qо = 0,9•103 даН/м3 = 0,9•10-3 даН/м•мм² - плотность льда;

Сmax = 10мм – максимальная толщина стенки гололеда ;

d = 15,2мм – диаметр провода.

Тогда получим:

Р2 =  даН/м•мм².

Суммарная удельная нагрузка Р3 от веса провода и гололеда определяется суммированием нагрузок Р1 и Р2, поскольку обе эти нагрузки имеют одинаковое вертикальное направление.

Таким образом,

Р3 = Р1 + Р2 = 4,1•10-3 + 5,9•10-3 = 10 · 10-3 даН/м•мм².

Ветровая нагрузка действует на провод в горизонтальном направлении.

При расчете удельной нагрузки от воздействия ветра, учитываем максимальный скоростной напор ветра:

Qmax = 55 даН/м · мм².

Удельная нагрузка от давления ветра, действующего перпендикулярно проводу, при отсутствии гололеда составляет:

 даН/м•мм².

Удельная нагрузка от давления ветра при наличии на проводе гололеда составляет:

 даН/м•мм², где qвет.=0,25• Qmax – при расчете удельной нагрузки Р5

считается невозможным одновременное воздействие на провод и максимального напора ветра и максимального гололеда, поэтому принимаем напор ветра qвет.=0,25• Qmax.

Удельная нагрузка от ветра и веса провода без учета гололеда  с учётом, что ветровая и весовая нагрузки направлены соответственно горизонтально и вертикально, составляет:

 даН/м•мм².

Удельная нагрузка Pmax выбирается из двух расчетных нагрузок P6 и P7, а так как

 даН/м•мм².

и  даН/м•мм² > P6 = 8,1 даН/м•мм², то в расчетах принимаем:

Pmax =  даН/м•мм².

5.2. Уравнение состояния провода и определение

 исходного  режима

Для режима «i» и режима «j» характеризующихся удельными нагрузками Рi и Рj и температурами ti и tj, связь между механическими напряжениями в проводе si и sj в этих режимах выражается уравнением состояния провода.

Это уравнение имеет следующий вид:

si + α•Е•ti – Р2i •I2•Е / 24· s2i = sj + α•Е•tj – Р2j •I2•Е / 24 ·s2j, где α – температурный коэффициент линейного удлинения материала провода 1/0С.

Для расчета механической прочности провода выберем метод определения режима. Исходный режим – режим наибольшей внешней нагрузки с параметрами

Рmax = 10,8•10-3 даН/м•мм²  и  tг = -5оС. Подставив параметры исходного режима в левую часть уравнения состояния провода, вычислим значение:

С = [sр.max] + sj + α•Е•tr – Р2мах•I2•Е / 24 [sр.max]2 =

=13.0+18,3•10-6•8,9•103•(-5)-(10,8•10-3)2•1202•8,9•103/24•13,02

=8,52 даН/м · мм².

В правую часть уравнения подставим параметры режима низшей температуры Р1 и tmin. Уравнение сведется к неполному кубическому уравнению вида:

s3t.min + A•s2t.min + B = 0, где А = α•Е•tmin – C ;

В = Р2i•I2г•Е / 24 , таким образом:

А = 18,3•10-6•8,9•103•(-20) – 8,25 = - 11,78 ;

В = (4,1•10-3)2•1202•8,9•103/24 = + 89,8 ;

s3t.min – 11,78•s2t.min – 89,8 = 0;

st.min=13,0-(13,03+89,8+13,02•(-11,78)/(3•13,0 3+2•(-11,78)•13,0)=

= 1,5 даН/м · мм².

Решение кубического уравнения выполняем методом касательных.

В качестве начального приближения принимаем допустимое напряжение, то есть sо = [s].

При выполнении условия  si+j - si £ 0,1 расчет следует прекратить, поскольку требуемая точность достигнута.

st.min = 1,5 ≤  13,0 – условия выполняются, расчет прекращаем.

Далее, в правую часть уравнения подставляем параметры режима среднегодовой температуры Р1 и tср:

s3t,ср + Аs2t,ср + В = 0, где А = - 7,7;

В = - 89.8 ;

st.ср = 3,9 даН/м · мм² < 8,7 даН/м · мм² – условия выполняются, исходный режим выбран верно.

5.3. Расчет монтажных стрел провеса

Основной задачей механического расчета провода является определение таких условий его монтажа, чтобы в процессе эксплуатации линии механические напряжения в проводе в режимах низшей температуры, среднегодовой температуры и наибольшей внешней нагрузки не превышали допустимых значений.

Монтаж провода осуществляется при отсутствии гололеда, сильного ветра, но при любой температуре.

Следовательно, монтажный режим характеризуется удельной нагрузкой Р1 и температурой монтажа tм.

Температура монтажа может изменяться в пределах:

tм.min  <  tм < tм.max, где tм.max – высшая температура, установленная на основе метеорологических наблюдений и округленная с точностью до 5оС.

Выбираем:

tм.1 = -20оС;

tм.2 = 0оС;

tм.3 = +10оС; 

tм.4 = +20оС;

tм.5 = +40оС;

tм.6 = +70оС.         

При  этом шаг изменения температуры применяем

Dtм. =  10оС.

Для решения сравнения состояния провода воспользуемся параметрами исходного режима [σисх.],  Рисх., tисх..

Сводим уравнение к неполному кубическому:

s3м+ A•s2м + B = 0, где А = -11,78 ;

В = -89,8 ;

sм = 1,5.

Так же выполняем расчет sм для всех температур монтажа.

По полученным расчетным данным строится монтажный график sм=f(tм) для сечения провода q = 120 мм² и длины пролета

I = 120м.

Пользоваться зависимостью sм=f(tм) при монтаже провода неудобно, поэтому от механического напряжения в проводе переходят к его стреле провеса, которая вычисляется по выражению:

¦n1 = Р1•I2г / 8•sм1 = 4,1•10-3•1202 / 8•1,5 = 4,9м.

Расчет сводим в табл. №                                                                              

Таблица №

tм,оС

-20

-10

0,0

+10

+20

+40

+70

sм

7,9

6,8

5,8

5

4,4

3,5

2,7

¦м

0,9

1

1,2

1,4

1,6

2

2,6

Следовательно, при монтаже провода его стрелу провеса следует устанавливать в соответствии с зависимостью sм=f(tм).

Следует отметить, что зависимость имеет линейный характер, представленный на рис.

                        

Рис.     Монтажный график провода.

        5.4. Проверка габарита воздушных линий

ПУЭ [   ] устанавливают наименьшее допустимое расстояние от низшей точки провисания провода до земли или подъемных

Похожие материалы

Информация о работе