Проектирование системы электроснабжения промышленного предприятия (мощность КЗ на шинах 110 кВ районной подстанции - 800 МВ*А), страница 8

- для секционных выключателейQ7,Q8: I_мах = 866 А,

- для выключателей фидеров радиальной схемы (корпус № 8):

I_max = 166 А,

- для выключателей фидеров наиболее загруженной радиально-магистральной схемы (РП1 корпуса № 5):

I_max = 520 А.

- номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени τ: 14,14 кА, где βн = 50 % - нормированное процентное содержание периодической                     составляющей не более,

I_{отк,ном} = 20 кА – номинальный ток отключения,

- номинальный ток включения I_вкл = 20 кА,

- наибольший пик тока включения i_вкл = 1,8 ∙ √2 ∙ I_вкл = 1,8 ∙ √2 ∙ 20 = 51 кА,

- тепловой импульс тока к.з.:  1200 кА²с, где I_тер=20 кА – среднеквадратичное значение тока к.з. за время его протекания,

t_тер= 3 с – длительность протекания тока термической стойкости.

В КРУ-10 кВ ГПП и РП-1,2 выбираем

- вводные выключатели типа ВВЭ-10-20/2000У3,

- секционные выключатели типа ВВЭ-10-20/1000У3,

- выключатели отходящих фидеров типа ВВЭ-10-20/630У3,

выключатели вакуумные встраиваемые в ячейки КРУ с электромагнитным приводом, номинальным напряжением 10 кВ, номинальным током отключения 20 кА, номинальным током соответственно 2000 А, 1000 А и 630 А, для умеренного климата в закрытых РУ.

7.6. Определение минимально допустимых сечений отходящих кабельных линий по термической стойкости токам к.з. ([3] с.243).

Минимально допустимое сечение кабельной линии находится по формуле:

, где В_к, кА²/с- тепловой импульс тока к.з.,

I_п,t, кА– периодическая составляющая тока к.з.

t_отк = t_с.в + t_з – наибольшее время отключения к.з. для фидеров 10 кВ , где t_с.в = 0,03 с – собственное время отключения вакуумных выключетелей,

t_з  – уставка релейной защиты по времени, с.

С = 100 А∙с ^0,5/мм²- тепловая функция при номинальных условиях для одножильных кабелей 10 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена с алюминиевыми жилами, предполагаемых для использования.

Рассчитываем минимально допустимое по термической стойкости сечение одножильных кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена:

- для кабелей от ГПП до трансформаторов корпусов № 8,11, подключенных по радиальным кабельным линиям:

Расчетное время τ = t_с.в +  t_з = 0,03 + 0 = 0,03 с

15,2 мм

Ближайшее  стандартное сечение - q = 25 мм².

- для кабелей от ГПП до РП-1 и РП-2 корпусов № 5, 9:

Расчетное время τ = t_с.в +  t_з = 0,03 + 4 ∙ 0,2 = 0,83 с

79,9 мм

Ближайшее  стандартное сечение - q = 95 мм².

- для кабелей головного участка магистральной схемы от ГПП до корпусов № 6, 3 и корпуса № 4:

Расчетное время τ = t_с.в +  t_з = 0,03 + 2 ∙ 0,2 = 0,43 с

57,5 мм

Ближайшее  стандартное сечение - q = 70 мм².

- для кабелей головного участка фидеров от РП-1 до корпуса № 1 и от РП-2 до корпуса    № 10:

Расчетное время τ = t_с.в +  t_з = 0,03 + 2 ∙ 0,2 = 0,43 с

57,5 мм

Ближайшее  стандартное сечение - q = 70 мм².

- для кабелей от РП-1 до трансформаторов корпуса № 5 и от РП-2 до трансформаторов корпуса № 9:

Расчетное время τ = t_с.в +  t_з = 0,03 + 1 ∙ 0,2 = 0,23 с

42,1 мм

Ближайшее  стандартное сечение - q = 50 мм².

8. Выбор типа, числа и мощности трансформаторов цеховых ТП, количества ТП в каждом корпусе и места их расположения.

         8.1. Выбор числа и мощности трансформаторов ТП.

Рекомендуется принимать к установке трансформатор  мощностью S_ном в зависимости от значения удельной плотности нагрузки σ:

а) при             σ ≤ 0,2 кВА/м²  -  S_ном = 1000 кВА, б) при 0,2 < σ ≤ 0,3 кВА/м²  -  S_ном = 1600 кВА, в) при             σ > 0,3 кВА/м²  -  ставится вопрос установки трансформаторной подстанции      S_ном = 2500 кВ·А или две по 1000 кВ·А.

σ=кВА/м²;

Минимальное количество цеховых трансформаторов:

 округляя вверх находим N_min        

где β = 0,9 – коэффициент загрузки трансформаторов ТП.

добавка до ближайшего большего целого числа ∆N = N_min – N_{min расч}