Выбор принципов релейной защиты линий и трансформаторов с напряжением 6-10-35 кВ. Расчет токов при трехфазных коротких замыканиях, страница 4

Определяем первичный расчётный ток небаланса без учёта составляющей :

.

.

Предварительный расчётный ток срабатывания защиты:

а) по условию отстройки от максимального тока небаланса при внешнем КЗ в точке К3:

, где      к_н1 – коэффициент надёжности, к_н1=1,3 для реле типа РНТ-565.

б) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора

, где      к_н – коэффициент намагничивания, к_н=1,3 для реле типа РНТ-565.

Отсюда за расчётную принимаем большую величину, т.е.

Проверяем возможность применения защиты с реле РНТ-565 по предварительно определяемой чувствительности защиты. Расчётным является КЗ между фазами в точке К3.

Ток срабатывания реле, приведенный к вторичным цепям трансформаторов тока на стороне 37 кВ:

.

Ток в реле дифференциальной защиты при КЗ между фазами В и С в точке К3:

.

.

Коэффициент чувствительности защиты

Согласно ПУЭ для дифференциальных защит коэффициент чувствительности должен быть не менее 2-х.

>2.

Следовательно, реле РНТ-565 обеспечивает требуемую чувствительность.

Определяем число витков обмотки насыщающегося трансформатора для обеих сторон трансформатора. Данные вычислений сводим в табл.5.

Таблица 5

Наименования величин	Обозначение и способ вычисления	Предварительные числовые значения	Окончательные числовые значения
Ток срабатывания на стороне 37 кВ		А
Расчётное число витков обмотки насыщающегося трансформатора для стороны 37 кВ
Предварительно принимаемое число витков на стороне 37 кВ		8 витков	6 витка
Ток срабатывания реле на стороне 37 кВ (предварительно)			А
Расчётное число витков обмотки насыщающегося трансформатора для стороны 10,5 кВ
Предварительно принимаемое число витков на стороне 10,5 кВ	w10,5	6 витков	5 витков
Составляющая  для КЗ в точке К5
Первичный расчётный ток небаланса с учётом		273+130,29=403,29 А	273+57,3=330,3 А
Уточнённое значение первичного тока срабатывания защиты		1,3∙430,29=524,28 А	1,3∙330,3 = 419,39 А
Уточнённое значение тока срабатывания реле на стороне 37 кВ		А	А
Окончательно принятое число витков насыщающегося трансформатора: на стороне 37 кВ на стороне 10,5 кВ			14,82А <16,67 А следовательно, 6 витков 5 витков

Определяем чувствительность защиты при уточнённом значении тока срабатывания реле

2

Таким образом, защита трансформатора Т3 с помощью реле РНТ-565 удовлетворяет требуемым условиям

Согласно ПУЭ на трансформаторах мощностью 10 МВ∙А, для защиты от повреждений корпуса, сопровождающихся выделением газа и от понижения уровня масла, предусматривается ГЗ. При слабом газообразовании и понижении уровня масла защита действует на сигнал, при интенсивном газообразовании и снижении уровня масла ниже допустимого — на отключение.

5. Выбор и расчёт защиты линий.

Шины 37 кВ ПС1, ПС2 и ПС3 связаны линиями W1,W2,W3 и W4, по которым и осуществляется питание шин ПС (см. рис.1), в результате чего, можно рассматривать данный участок распределительной сети как кольцевую сеть с одним источником питания, на которой установлены выключатели Q1-Q6,Q9,Q10. На основании вышесказанного принимаем на данных выключателях следующие виды защит:

Q1, Q2, Q3—МТЗ и ТО;

Q4, Q5, Q6— МТЗ направленная;

Q9 и Q10—МТЗ.

Расчет ТО на выключателях Q1, Q2,Q3.

I_с.з отстраивается от максимального значения тока  к.з. защищаемого участка I⁽³⁾_max.

1. Ток к.з. в точке К-1 будет максимальным в том случае, если линии W2 и W3 отключены:

Определяем ток срабатывания защиты:

где k_н—коэффициент надёжности, к_н=1,25

Ток к.з. в точке К-2 будет максимальным в том случае, если лини W1 и W2 будет отключена:

где k_н—коэффициент надёжности, к_н=1,25