Расчетные исследования по определению па­раметров рабочего процесса на номинальной частоте вращения двигателя, страница 2

Таблица 4.4 – Результаты расчета рабочего процесса на участке расширения при Р=const

α, градград	V, м3	Т, К
1	2	3
355 360 365 366	0,0001184 0,0001276 0,0001499 0,0001559	1441 1553 1825 1898

Таблица 4.5 – Результаты расчета рабочего процесса на участке расширения

α, град	Р, МПа	Т, К	V м3
1	2	3	4
366 370 375 380	12 10,18 7,67 5,78	1932 1853 1752 1657	0,0001559 0,000185 0,0002325 0,0002917

Продолжение таблицы 4.5

1	2	3	4
385 390 395 400 405 410 415 420 425 430 435 440 445 450 455 460	4,42 3,44 2,73 2,21 1,83 1,54 1,31 1,13 0,993 0,88 0,79 0,71 0,65 0,61 0,56 0,52	1572 1496 1430 1372 1321 1277 1237 1203 1172 1144 1120 1098 1078 1061 1046 1032	0,0003049 0,0003620 0,0004424 0,0005321 0,0006299 0,0007347 0,0009607 0,001079 0,0012 0,001322 0,001444 0,001564 0,001683 0,001798 0,001909 0,0020163

Таблица 4.3 – Параметры рабочего процесса

Наименование параметров												Обозначение и размерность	Режим n=2600 мин-1
Эффективная мощность двигателя												Ne [кВт]	220
Часовой расход топлива												Вч [кг/ч.]	53,02
Удельный расход топлива												ge [г/ кВт∙ч]	241,5
Индикаторная мощность двигателя												Ni [кВт]	297,8
Мощность механических потерь												Nмп [кВт]	36,89
Индикаторный КПД двигателя												hi	0,47
Степень сжатия												e	23,89
Максимальное давление сгорания												Рz [МПА]	12
Расход воздуха через нагнетатель												Gв [кг/с]	0,44
Расход газа через турбину												GГ [кг/с]	0,45
	Коэффициент избытка воздуха при сгорании		a	1,86		Коэффициент продувки		j	1,1

Суммарный коэффициент избытка воздуха

aj

2,05

Полное давление газов перед турбиной

Рт* [МПа]

0,1578

Температура заторможенного потока газов перед турбиной

tт* [К]

813,7

Температура газов за турбиной

tr* [К]

774,4

Степень повышения давления при сгорании

l

1,45

Рисунок 4.2 – Индикаторная диаграмма в координатах Р-V

4.2 Расчет теплоотдачи в охлаждающую жидкость и масло

Расчет теплоотдачи в охлаждающую жидкость и масло прово­дился из уравнения внешнего теплового баланса, которое имеет следующий вид:

Qт+Qвозд.=Qе+Qв+Qм+Qг+Qост,

где Qт – количество теплоты, внесенной в двигатель с топливом, кВт

Qвозд – количество теплоты, внесенное в двигатель с воздухом, кВт

Qе – количество тепло-ты, эквивалентное эффективной работе, кВт

 Qв и Qм - теплоотдача в охлаждающую жидкость и масло, кВт

Qг – теплота, унесенная с отработавшими газами, кВт

Qост - остаточные потери теплоты, неучтенные остальными состав-ляющими теплового баланса (потери с кинетический энергией отработавших газов, потери с лучеиспусканием в окружающую сре­ду от нагретых деталей изделия, потери от неполноты сгорания топлива и т.д.).

 Расчет членов уравнения теплового баланса произведен ниже:

Qт=Вч´Нч=53,02´10200/860=628,84;

Qвозд.= Gв´3600´0,24´tвс=0,44´3600´0,24´20/860=8,84;

Qе=Nе´632=220´632=219,87;

Qг=Gг´3600´Gрг´tr=0,45´3600´0,262´501,4=250,05;

Остаточный член теплового баланса для дизелей обычно состав­ляет 4...6 % от внесенного тепла (в расчете принималось Qост=6 %, т,е Qост=39,18 кВт на режиме Nе_макс). Теплоотдача соответственно в охлаждающую жидкость и масло на основании экспериментальных данных составит:

–теплоотдача в охлаждающую жидкость 94 кВт (15 % от подведенного тепла);

–теплоотдача в масло 34,58 кВт (5,5 % от подведенного тепла).