Определение нагрузок, действующих на ригель, расчет ригеля рамы (стропильной фермы), страница 3

ϒ_c – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1.

;

Опорная планка прошла проверку на смятие.

Далее расчитываются параметры сварочных швов.

Длина сварочного шва, соединяющего элемент пояса 1 с опорной планкой, определяется из условия:

,

где d и b – параметры сечения стержня.

.

Далее катет (k_f) металла шва, соединяющего опорную планку и элемент пояса 1, определяется из условия:

,

где β_f – коэффициент формы шва, принимаемый в зависимости от вида сварки ( табл. 55^* [2]), положения шва и диаметра электрода по табл. 34^* [2];

ϒ_wf – коэффициент условия работы шва, ϒ_wf=1;

R_wf – расчетное сопротивление сварных швов по металлу шва, принимаемое по табл. 56 [2];

ϒ_c – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1

;

Исходя из вида сварки, предела текучести стали и толщины более толстого из свариваемых элементов (t=20 мм) по табл. 38^* [2], принимаем минимальный катет шва, больший расчетного и меньше допустимого 1,2t=9,6 мм, k_f=7 мм.

Узел 2 (нижний монтажный узел)

Для данного варианта узла расчетными элементами являются: сварной шов, соединяющий фасонку с опорным листом, болты, опорная планка.

Расчёт количества болтов нормальной точности.

Количество болтов принимаем из условия:

;

Примем количество болтов n=6, класса 5.6 с расчётным сопротивлением R_bt=210 МПа по табл. 58^* [2].

ϒ_с - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1

==228,3 кН

Тогда  => принимаем 6 болтов диаметром 18 мм, A_bn=1,92 см², по табл. 62^* [2].

Принимаем размеры пластины 380х380.

Расчёт толщины опорной планки.

Определяется из условия:

,

где b – наименьшее расстояние между осями болтов, b=154 мм;

Н_р – растягивающее усилие в стержне, Н_р=228,3 кН;

l_пл – высота опорной планки, l_пл=380 мм;

R_y- расчетное  сопротивление  фасонного  проката  стали, R_y=280 МПа;

ϒ_c – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1.

,

Исходя из сортамента, выпускаемой полосовой стали принимаем толщину опорной планки t=20 мм (табл. 1.18. [6]).

Проверка опорной планки на смятие, определяется условием:

;

где ;

; ;

R_p – расчётное сопротивление смятию торцовой поверхности, ; где ϒ_m – коэффициент надёжности по металлу, ϒ_m=1.05;  ;

ϒ_c – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1.

;

Опорная планка прошла проверку на смятие.

Далее расчитываются параметры сварочного шва.

Длина сварочного шва, соединяющего элемент пояса с опорной планкой, определяется из условия:

,

где d и b – параметры сечения стержня.

.

Далее катет (k_f) металла шва определяется из условия:

,

где ; ;

H_c – сжимающее усилие в стержне, H_c=228,3 кН;

β_wf – коэффициент формы шва, принимаемый в зависимости от вида сварки ( табл. 55^* [2]), положения шва и диаметра электрода по табл. 34^* [2];

ϒ_wf – коэффициент условия работы шва, ϒ_wf=1;

R_wf – расчетное сопротивление сварных швов по металлу шва, принимаемое по табл. 56 [2];

ϒ_c – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1

;

Исходя из вида сварки, предела текучести стали и толщины более толстого из свариваемых элементов (t=20 мм) по табл. 38^* [2], принимаем минимальный катет шва, больший расчетного и меньше допустимого 1,2t=10,8 мм, k_f=7 мм.

Длина сварочного шва для раскоса определяется из условия:

,

где d и b – параметры сечения стержня;

α – угол наклона раскоса к поясу фермы (sinα=0.724).

.

Далее катет (k_f) металла шва определяется из условия:

,

где β_wf – коэффициент формы шва, принимаемый в зависимости от вида сварки ( табл. 55^* [2]), положения шва и диаметра электрода по табл. 34^* [2];

ϒ_wf – коэффициент условия работы шва, ϒ_wf=1;

R_wf – расчетное сопротивление сварных швов по металлу шва, принимаемое по табл. 56 [2];

ϒ_c – коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 6 [2], ϒ_c=1.1

t – толщина стенки поясной трубы.

Сварка элемента пояса 5 и раскоса 3 (N=-405,264 кН):

;

Исходя из вида сварки, предела текучести стали и толщины более толстого из свариваемых элементов (t=9 мм) по табл. 38^* [2], принимаем минимальный катет шва, больший расчетного и меньше допустимого 1,2t=6 мм, k_f=5 мм.

После определения катета шва, узел фермы проверяется на продавливание участка стенки пояса, контактирующего с расксом с наибольшим продольным усилием (раскос 3 N=-405,264 кН):