Подбор оборудования для установки электроцентробежных насосов на Осташковичском месторождении

5. ПОДБОР  ОБОРУДОВАНИЯ   ДЛЯ  УСТАНОВКИ  ЭЛЕКТРОЦЕНТРОБЕЖНЫХ  НАСОСОВ  НА  ОСТАШКОВИЧСКОМ  МЕСТОРОЖДЕНИИИ .

 Скважина № 146.

            Исходные данные:

                                                                                                   Таблица 5.1

       Определение параметров ЭЦН ручным счетом по формулам.

В одной расчетной схеме можно выделить три этапа:

    а) расчет давления фонтанирования;

    б) расчет давления на приеме насоса;

    в) расчет глубины установки насоса в скважине.

        Все результаты вычислений по определению параметров

Рф., Рпр. И Нсп. сведены в таблицу 5.2.

                       А) Расчет фонтанирования

      1. На данном этапе расчетов давления фонтанирования                     определяется для исходной конструкции, лифта – НКТ от устья до точки, где давление равно давлению насыщения, а ниже жидкость движется по колонне. В нашем случае НКТ диаметром 2” и колонна диаметром 6”.

      2. Разбиваем перепад давления (Руст. – Р нас.) на интервалы с определением величины среднего давления Рср. В каждом интервале.

      3. По графикам определяем значения газового фактора Гi и плотность нефти Рн. Соответствующие каждому значению давления Рср.

      4. Для этих же значений Рср. По формулам вычисляем объемные расходы отдельных компонентов смеси через сечение лифта.

    а) газа

   где:

      Qж – дебит скважины  по жидкости при нормальных условиях  в т/сут .

      в – весовая  расходная концентрация воды по мернику в долях единицы.

       Гi – объемное количество газа , растворенное в 1 м.куб.,нм.куб./м.куб.

       t – пластовая температура ,

       Т – абсолютный нуль ,273 С

      р нс – плотность сепарированной  нефти т/м.куб.

      р н – плотность нефти при давлении Р ср ,т/м.куб.

     Р ср – среднее давление кгс/см кв.

       

        Аналогично высчитываем и остальные значения V г

       Vг=0,191 л/сек .

       Vг= 0,042л/сек.

      Полученные данные сносим в таблицу 5.2

      б) нефти

    

     где:

     р г. – плотность газа ,кг/м.куб.

     Го – объемное количество газа ,растворенного в 1 м.куб. нефти при давлении насыщения ,нм .куб./м. куб.

     Г i – объемное количество газа , растворенного в 1 м.куб. нефти при Р ср ,нм куб. /м.куб.

qн=0,3352 л/сек.

qн=0,3288л/сек.

qн=0,327л/сек.

      Данные заносим в таблицу 5.2

       в) воды

       г) жидкости.

qж=0,5032л/сек.

qж=0,4968л/сек.

qж=0,495л/сек.

      5.По формулам вычисляем плотность жидкой фазы нефть – вода р ж

   где:

   q в – объемный расход воды ,л/сек.

   q ж – объемный расход жидкости ,л/сек.

   f – площадь сечения лифта дм.кв.

   V в о – относительная скорость оседания воды в нефти ,дм/сек.

Wж=0,328

Wж=0,3144

       Определяю плотность жидкости:

      где:

      р.н – плотность нефти т/м .куб.

      р.в – плотность воды т/м. куб.

р.ж=0,9322 т/м.куб.

р.ж=0,9334 т/м.куб.

р.ж=0,94 т/м.куб.

       6.Газосодержание в данном сечении лифта определяется в следующей последовательности.

       Вычисляю ,, критический расход газа ,,

   где:

  d – диаметр насосно- компрессорных труб ,дюйм ;

Vг.кр.=1,647л/сек.

Vг.кр.=1,639л/сек.

       Данные заносим в таблицу 5.2.

       Величина Vг.кр.> V г.,то определение величины газонасыщенности следует производить по формуле для эмульсионного режима течения.

     

     где:

    V г – объемный расход газа , л/сек.

      g ж; g в – переменное поверхностное натяжение системы жидкость - газ и системы вода – воздух при нормальных условиях,дн/см .кв.

В=0,1706;

В=0,04356;

       Полученные данные заносим в таблицу 5.2

      7. Произведенные  вычисления позволяют рассчитать среднюю плотность смеси для элементарного лифта .

      где:

     В – газосодержание ;

 р.см=0,784 т/м.куб.

 р.см=0,8975 т/м.куб.

      Данные заносим в таблицу 5.2.

      8.Расчетом по формулам определяем потери на трение .

  

m= 0.341

m= 0.3395

      где:

    n – вязкость жидкости ,спз;

     i тр – потери напора на трение ,см вод .ст. на 1 пог. м.

i.тр=0,2896 см.вод.ст.

i.тр=0,2514 см.вод.ст.

      Данные заносим в таблицу 5.2.

      9.Средний приходящийся на единицу длины лифта , перепад давления Еср. Определяется по формуле.

Еср= 0,844;

Еср= 0,964;

Еср= 1;

     Данные  сносим в таблицу5.2.

       10.Подставляя в формулу полученные выше значени параметров

 определяем длину участка лифта ,соответствующую заданному

 перепаду давления .

        где;

        Рi – перепад давления ,кгс/см.кв.

  l=294м

  l=244.5м

  l=1878.7 м

         Данные заносим в таблицу 5.2.

        11.Сумма длин участков дает расстояние от устья скважины до

точки , в которой давление равно давлению насыщения.

    

        12.Рассчитываем длину участков Hк, соответствующую

 перепаду давления (Рнас.- Рф.):

       13.Для условия движения жидкой фазы по колоне ,расчетом по