Дифференциальная защита трансформатора: Методические указания к лабораторной работе № 23 по релейной защите, страница 4

6.  Рассчитать номинальные токи трансформатора на первичной и вторичной стороне, исходя из следующих условий:

                            (23.8)

Равенство этих выражений объясняется тем, что у нас величина напряжения системы задается произвольно и значительно ниже номинального напряжения U_HВ силового трансформатора.

8. Произвести расчет ДЗ трансформатора по указаниям, приведенным ниже.

8.1. Определить коэффициенты трансформации ТТ, исходя из нецелесообразности  иметь вторичные токи, превышающие 5 А.

                (23.9)

где I_нв, I_нн - номинальные токи соответственно ВН и НН защищаемого трансформатора;

- желаемые коэффициенты трансформации ТТ соответственно на ВH и НН трансформатора;

- коэффициент схемы соединения ТТ равный для соединения ТТ в звезду =1, для соединения ТТ в треугольник .

Рис.23.5. Токораспределение  в плечах защиты со стороны ВН трансформатора.

8.2. Определить вторичные номинальные токи циркуляции в плечах защиты:

                        (23.10)

где    - вторичные токи, циркулирующие в плечах защиты, соответственно со стороны ВН и НН трансформатора;

 - принятые коэффициенты трансформации ТТ.

Данные вышеприведенных расчетов сводятся в таблицу 23.2.

Плечо с большим вторичным циркулирующим током, определенным по выражению (23.10), принимается за основную сторону.

8.3. В начале проверим возможность применения более простой дифференциальной защиты без торможения с реле РНТ-565 и, если ее минимальный коэффициент чувствительности менее двух, то применим ДЗ с торможением с реле ДЗТ-11.

Таблица 23.2

8.3.1. Первичный ток срабатывания ДЗ выбирается по двум условиям:

1) по условию отстройки от броска намагничивания при включении ненагруженного трансформатора на напряжение при крайнем отрицательном положении устройства РПН:

                                  (23.11)

где   К_н - коэффициент надежности: для серии РНТ-560 К_н =1,3 и 1,5 -для серии ДЗТ;

 - наибольший ток, соответствующий номинальной мощности наиболее мощной обмотки трансформатора (для трехобмоточных трансформаторов) и типовой (расчетной) мощности автотрансформатора (в нашем случае равен номинальному первичному току основной стороны);

2) по условию отстройки от расчетного максимального тока небаланса I_{н.б.расч.} при переходных режимах, внешних КЗ с учетом влияния КТТ, имеющегося в реле.

Ток небаланса обусловлен полной погрешностью ТТЕ - I_н.б.E, погрешностью регулирования напряжения DU_peг – I_нб.рег и погрешностью от неточного выравнивания МДС в реле Df_выр - I_нб.выр. Таким образом:

.                           (23.12)

По данному условию:

           (23.13)

где   - коэффициент, учитывающий переходной режим токов КЗ (наличие апериодической составляющей), при наличии в реле РНТ;

 - коэффициент однотипности ТТ, учитывающий разброс характеристик намагничивания ТТ (обычно принимается равным 1,0);

Е - допускаемая относительная погрешность ТТ (относительное значение тока намагничивания в установившемся режиме) равная 0,1;