поправочный коэффициент на количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле;
-
допустимая токовая нагрузка на жилу кабеля согласно [1].
При проверке сечения кабеля по условиям послеаварийного режима для кабелей напряжением до 10 кВ необходимо учитывать допускаемую в течении пяти суток на время ликвидации аварии перегрузку в зависимости от вида изоляции. (При курсовом проектировании можно принять для кабелей с бумажной изоляцией перегрузку до 30% номинальной).
,
где 
-
коэффициент допустимой послеаварийной нагрузки .
Расчетный ток в нормальном режиме определяем по следующему выражению:
,
где 
-
расчетная мощность;
n – число КЛЭП работающих в нормальном режиме.
Расчетный ток в послеаварийном режиме:
,
Расчеты по выбору КЛЭП представлены в таблице 13.
Питание РП от ПГВ осуществляется кабелем токопроводом типа «труба круглая» на 10 кВ.
Выбор токопровода производится исходя из условия нагрева максимальным рабочим током:
А.
Выбираем
токопровод с размерами 120´10, 
А.
5.6. Расчет токов короткого замыкания.
Расчет токов КЗ
производится для выбора и проверки электрических аппаратов, токоведущих частей
по условию электродинамической стойкости, с целью обеспечения систем
электроснабжения надежным в работе оборудованием.
Точка К-1
Выбираем базисные величины: 
МВА, 
кВ.
Расчет ведем в
относительных единицах.
кА.
Сопротивление
системы, приведенное к базисным условиям: 
о.е.
Сопротивление ВЛЭП:
о.е.
о.е.
Результирующее сопротивление схемы замещения до точки К-1:
о.е.
о.е.
о.е.
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К-1:
кА.
Ударный ток КЗ в точке К-1:
кА.
Где 
-
ударный коэффициент (по таблице 2.45) [2].
Точка К-2.
кВ, 
кА.
Сопротивление трансформатора ТРДН-80000/110:
о.е.
Результирующее сопротивление схемы замещения до точки К-2:
о.е.
о.е.
о.е.
кА.
Точка К-3.
кВ; 
кА.
Результирующее сопротивление схемы замещения до точки К-3:
о.е.
о.е.
о.е.
кА.
Найдем ток подпитки от СД:
Сопротивление токопровода:
о.е.
о.е.
о.е.
, 
[2]).
Т. к. двигатели на 6 кВ, необходима
установка дополнительного трансформатора 10/6. Выберем ТМ 1000/10: 
о.е.
кА.
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ с учетом подпитки от СД в точке К-2:
кА.
Ударный ток КЗ: 
кА,
где 
(при
по рис. 2.22) [2].
Точка К-4.
Расчет проводим в
именованных единицах. Участок сети от шин системы 110 кВ до цехового
трансформатора ТМ-1000/6 принимаем системой бесконечной мощности (
,
).
Сопротивление трансформатора ТМ -1000/10:
мОм; 
мОм из табл. 2.50 [2].
Сопротивление трансформатора тока:
мОм; 
мОм из табл. 2.49 [2].
Сопротивление автоматического выключателя:
мОм; 
мОм из табл. 2.54 [2].
Сопротивление шинопровода:
мОм; 
мОм из табл. 2.52 [2].
Сопротивление дуги: 
мОм.
Результирующее сопротивление схемы замещения до точки К-5:
мОм
кА.
Ударный ток КЗ:
кА.
Результаты расчета токов КЗ сведены в таб. 14.
|
Точка К.З. |
Напряжение |
Периодическая составляющая тока К.З. |
Ударный ток К.З. |
|
К-1 |
110 |
13,555 |
34,506 |
|
К-2 |
10 |
19,567 |
53,129 |
|
К-3 |
10 |
15,667 |
42,403 |
|
К-4 |
0.4 |
12,518 |
28,326 |
5.7. Проверка КЛЭП на термическую стойкость.
Минимальное сечение кабеля по условиям термической стойкости для точки К - 2:
,
где 
-
тепловая функция для кабелей 10 кВ с алюминиевыми жилами, определяем по
Табл.2.72 [ 2 ];
-
тепловой импульс тока К.З.,
где 
с.
мм2.
Минимальное сечение кабеля по условиям термической стойкости для точки К – 3:
мм2.
Таким образом, принимаем
сечение КЛЭП отходящих от ПГВ равным 
мм2.
( КЛЭП № 4,5,8,12,14,
16,17,21, 31,33,38,55) и принимаем сечение КЛЭП отходящих от РП равным мм2. ( КЛЭП № 23, 24, 25, 27,
30, 43, 44, 46, 49)
6. Выбор и проверка элементов системы электроснабжения предприятия.
6.1. Выбор на головном участке ЛЭП 110кВ выключателя, разъединителя, короткозамыкателя.
Выключатель:
Максимальный рабочий ток:
А.
Намечаем выключатель МКП – 110Б – 630 – 20У1. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно выбираем выключатель МКП – 110Б – 630 – 20У1.
Разъединитель:
Намечаем разъединитель РНДЗ1 – 110/630У1. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Короткозамыкатель:
Намечаем короткозамыкатель КЗ – 110Б-У1. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно выбираем разъединитель РНДЗ1 – 110/630У1 и короткозамыкатель КЗ–110Б-У1.
6.2. Выбор выключателей на стороне 10 кВ.
Выбор РУНН ПГВ.
Максимальный рабочий ток: 
А.
Выбираем ячейки КРУ типа КЭ – 10/20:
кВ, 
А, 
кА, 
кА;
Выбор вводных выключателей.
Ячейки комплектуются колонковыми выключателями типа
ВЭ–10 – 630 – 20У2. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Данный выключатель удовлетворяет условиям выбора. Секционный выключатель принимаем таким же, как и на вводах.
Выбор выключателя на отходящей линии.
Максимальный рабочий ток:
А.
(см. Табл.13 ).
Намечаем выключатель ВЭ–10 – 630 – 20У2. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно выбираем выключатель ВММ-10-320-10ТЗ.
Выбор выключателя нагрузки.
Намечаем выключатель нагрузки ВНРп – 10/400 – 10У3. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончательно выбираем выключатель нагрузки ВНРп – 10/400 – 10У3.
6.3. Выбор автоматического выключателя на стороне 0.4 кВ.
Максимальный рабочий ток:
А.
Намечаем выключатель типа “Электрон” ЭО25В. [ 4 ].
|
Условия выбора |
Номинальные параметры |
Расчетные параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уставка тока срабатывания защиты:
, 
А
Принимаем уставку 
А.
Окончательно выбираем автоматический выключатель ЭО25В. Секционный автоматический выключатель выбираем таким же.
6.4. Выбор трансформаторов напряжения.
Условия выбора:
По напряжению 
.
По конструкции и схеме соединения обмоток.
По классу точности.
По вторичной нагрузке 
,
где 
-
номинальная мощность в выбранном классе точности;
- нагрузка всех измерительных приборов и
реле.
Таблица 22
|
Наименование приборов |
Количество |
|
Число обмоток |
|
|
|
|
|
Вольтметр Э-335 |
4 |
2 |
1 |
1 |
0 |
8 |
0 |
|
Ваттметр Д-335 |
1 |
1.5 |
2 |
1 |
0 |
3 |
0 |
|
Варметр Д-335 |
1 |
1.5 |
2 |
1 |
0 |
3 |
0 |
|
Частотомер Э-371 |
1 |
3 |
1 |
1 |
0 |
3 |
0 |
|
Счетчик активной мощности И-680 |
15 |
2 Вт |
2 |
0.38 |
0.925 |
4 |
9.74 |
|
Счетчик реактивной мощности И-676 |
15 |
3 Вт |
2 |
0.38 |
0.925 |
6 |
14.6 |
|
ИТОГО: |
27 |
24.34 |
|||||
Вторичная нагрузка трансформатора напряжения:
ВА.
Выбираем ТН типа НАМИ – 10 – 66У3. [ 4 ]. Его параметры:
кВ, 
ВА в классе точности 0,5.
ВА.
Таким образом, ТН будет работать в выбранном классе точности.
6.5. Выбор трансформаторов тока.
Условия выбора:
;
;
.
Максимальный рабочий ток: 
А.
Выбираем трансформатор тока типа ТШЛП – 10 – 2000 [ 4 ]:
кВ, 
А, 
А, 
Ом в классе точности 0.5.
Приборы |
Тип |
Нагрузка в фазах, ВА |
||
|
А |
В |
С |
||
Амперметр |
Э-377 |
- |
0,1 |
- |
|
Ваттметр |
Д-365 |
0,5 |
- |
0,5 |
|
Варметр |
Д-365 |
0,5 |
- |
0,5 |
|
Счетчик активной энергии |
И-679м |
2,5 |
- |
2,5 |
|
Счетчик реактивной энергии |
И-679м |
5 |
- |
5 |
|
Итого |
8,5 |
0,1 |
8,5 |
|
Ом.
Определим расчётное сопротивление нагрузки:
;
Ом.
Определим сечение соединительных проводов:
мм2,
где
- удельное сопротивление алюминия; 
- расчётная длина проводов (для схемы
соединения ТТ в полную звезду 
).
Принимаем стандартное сечение алюминиевого провода: 
мм2.
Расчётное сопротивление нагрузки вторичной цепи:
Ом 
.
Таким образом, ТТ будет работать в заданном классе точности.
ТТ типа ТШЛП на электродинамическую стойкость не проверяется
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
, кВ
, кА
, кА
кВ
кВ
А
А
кА
кА
кА
кА
кА2×с
кА2×с
А
кА
кА2×с
кА2×с
кВ
кА
кА2×с
кВ
кВ
А
кА
кА
кА
кА2×с
кА2×с
кА
кА
кА2×с
кА2×с
А
А
кА
кА
кА2×с
кА2×с
кВ
кВ
А
А
кА
кА
, В×А
, Вт
, Вар