Проектирование релейной защиты для распределительной сети системы электроснабжения

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с  основной релейной защиты (МТО) на Q19(Q20) равен

,

где  – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;

 –  предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

 –  полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;

 –  постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.

2.3. Выбор кабеля блока «трансформатор – двигатель».

Выбор КЛЭП W7 и W8, питающих синхронные двигатели мощностью 320 кВт.

Максимально возможный ток нагрузки равен

Выбираем кабель марки ААШв 3  16 для прокладки в земле (температура среды 

+ 35).

  по таблице 1.3.16 [3].

Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен

.

Условие выполняется:

.

Определяем экономически целесообразное сечение:

,

где   –  экономическая плотность тока, для  (табл.1.3.36 [3]).

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с  основной релейной защиты (МТО) на Q9 (Q10) равен

,

где  – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;

 –  предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

 –  полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;

 –  постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.

Выбор КЛЭП W12 и  W13, питающих асинхронные электродвигатели мощностью 250 кВт.

Максимально возможный ток нагрузки равен

Выбираем кабель марки ААГ 3  16 для прокладки в канале (температура среды 

+ 35).

  по таблице 1.3.18[3].

Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен

.

Условие выполняется:

.

Определяем экономически целесообразное сечение:

,

где   –  экономическая плотность тока, для  (табл.1.3.36 [3]).

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с  основной релейной защиты (МТО) на Q17(Q18) равен

,

где  – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;

 –  предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

 –  полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;

 –  постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.

2.4. Выбор кабеля, питающего РП.

Выбор КЛЭП W14.

Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен

.

Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен

Определяем допустимый ток кабеля

где  – коэффициент перегрузки, принимая коэффициент загрузки линии в нормальном режиме  и время ликвидации аварии равным 3 часа, определяем по табл. 1.3.1 и 1.3.2 [3];

         – коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей, принимая прокладку двух кабелей к РП в одной траншее (земле), лежащих рядом на расстоянии 300 мм, определяемый по табл. 1.3.26 [3];

   –  коэффициент учитывающий температуру среды, отличную от расчетной, определяемый по табл. 1.3.3 [3] (для нормальной температуры среды ().

Выбираем кабель на 10 кВ марки ААШв. По табл. 1.3.16 [3] принимаем сечение жил трехжильного кабеля  (

Условие строго выполняется:

.

 Принимаем этот кабель к установке, так как в нормальном режиме:

.

Определяем экономически целесообразное сечение:

.

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 1,2 с  основной релейной защиты (МТЗ) на Q7(Q8) равен

,

где  – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;

           с;

            –  предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

             –  время срабатывания основной защиты на предыдущем элементе;

            – ступень селективности при согласовании полупроводникового реле времени с электромеханическим реле тока прямого действия типа РТВ;

            –  полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП