Настройка релейной защиты двухобмоточного силового трансформатора с односторонним питанием, страница 2

Уточненный ток срабатывания защиты: I_cз=

 Коэффициент чувствительности: K_ч=

Таблица 1:

№ п/п	Наименование величины	ВН			НН
		А	В	С	А	В	C
1.	Схема соединения ТТ (I и II)
2.	Коэффициенты трансформации ТТ: nТ1, nТII
3.	Вторичные токи HP в плечах ДЗ: II; III, A
4.	Фазы токов в плечах ДЗ, ...°
5.	Вторичные токи ТТ: I2,I; I2,II, А
6.	Первичные токи ТТ: I1,I, I1,II, А
7.	Макс. трехфазный ток КЗ в К-1
	а) II; III, А (в плечах ДЗ)
	б) I1,I = I­­­­­­(3)(K-1) max (первичный)
8.	Мин. ток двухфазного КЗ в К-2
	I1 = IР.(2)(K-2) min, A (в реле)

1.2. Максимальная токовая зашита (МТЗ)

На понижающих трансформаторах мощностью 1,0 МВА и более в качестве защиты от токов, обусловленных внешними КЗ, предусматривается МТЗ.

В данной работе МТЗ трансформатора выполнена с двумя реле тока типа РТ-40 (КА1 и КА2), присоединенными к ТТ (TAI) стороны ВН.

При расчете параметров срабатывания защиты по току  значение коэффициента самозапуска двигателей задается преподавателем.

МТЗ ввода на Q2 согласуется по времени с МТЗ на выключателе ЛЭП Q3 (рис. 1), выдержка времени срабатывания которой задается преподавателем, а МТЗ трансформатора согласуется с МТЗ ввода на Q2.

Реле тока КА4 и КА5 защиты ввода (на схеме не показаны) включены на фазные вторичные токи TAII (по схеме неполной звезды).

Коэффициент чувствительности МТЗ трансформатора и МТЗ ввода в основной зоне определяется при металлическом двухфазном КЗ вблизи шин подстанции Б (в точке К-1 или   К-2).

Расчет МТЗ ввода НН:

I_с3=K_оK_сзпI_ном/K_в            I_сз=

I_ном=S_nom  /U_н∙1,732=

I_ср=I_cз∙К_сх/n_т =

t`₃ = t₃ + Dt =   

Расчет МТЗ трансформатора:

I_сз=K_оK_сзпI_ном/K_в          I_сз=

I_ном=S_nom  /U_н∙1,732  =

I_ср=I_cз∙К_сх/n_т=

     t₂ = t’₃ + Dt =

1.3. Токовая защита от перегрузки трансформатора

Токовая защита от перегрузки предусматривается, как правило, с действием на сигнал.

Ток срабатывания выбирается из условия возврата токового реле ( реле КА3) при номинальном токе трансформатора:

  I_сз­=K_оI_ном.т/K_в       

I_сз­=

k₀= 1,05

I_ср=Icз·Ксх/nT1 =

Время действия перегрузочной защиты выбирается на ступень больше времени МТЗ трансформатора.

t₁ = t₂ + Dt =

Результаты расчетов сведем в таблицу 2.

Таблица 2

№       Наименование величины п/п	Обозначение	Числовое значение
1. Предварительный первичный ток небаланса	I’нб + I”нб
2. Предварительный ток срабатывания ДЗ	Iс.з.
3. Вторичный ток срабатывания ДЗ	Iс.р.
4. Предварительный коэффициент	kч
чувствительности
5. Расчетное число витков основной стороны стороны	wIрасч
6. Принятое число витков основной стороны	wI
7. Расчетное число витков неосновной стороны	wIIрасч
8. Принятое число витков неосновной стороны	wII
9. Составляющая тока небаланса	I”’нб
из-за неточности установки витков
10. Первичный расчетный ток небаланса	Iнб
11. Уточненный ток срабатывания защиты	Iс.з.
12. Уточненный ток срабатывания реле	Iс.р
13. Окончательно принятые числа витков	wI, wII
14. Коэффициент чувствительности ДЗ	kч

Вывод по лабораторной работе: При исследовании поведения защит при к.з. в точках К-1, К-2, К-3, мы определили, что основной защитой силового трансформатора считается дифференциальная защита, которая предназначена для защиты силовых трансформаторов от внутренних повреждений. Резервная максимальная токовая защита, которая применяется для защиты от токов, вызванных внешними к.з.. Эта защита действует в случаях отказа дифференциальной защиты. Защита трансформаторов от перегрузок выполняется с самой большой выдержкой времени ( tрз выполняется на   t=0.5с больше, чем МТЗ трансформатора).      

В даннной работе мы ознакомились  с принципами действия токовых защит максимального действия и дифференциальной защиты силового трансформатора с реле типа РНТ-565. Анализируя результаты поведения защит при различных аварийных режимах работы системы  констатируем -  настройка релейной защиты произведена корректно.

С точки зрения селективности защиты действуют правильно. Обеспечивается достаточная надежность и чувствительность.