N0II= 168/2 = 84 т ;GfII = 6,9 т
Условие выполняется, значит, морозного пучения не возникает
Ø Расчет для несовсем завершенного строительства:
В данном случае глубина промерзания dпром = df = 1.58 м,
N =168 т/м2 , GfII = 6,9 т
Аfh = 6.44 м2
Условие выполняется, значит, морозного пучения не возникает.
Учитываем нормальные силы морозного пучения, возникающие под подошвой фундамента:
В данном случае глубина промерзания dпром = df = 0,79 м,
τfh = 10,8 т/м2
Аfh = 4.256 м2 ; А = 6.76м2
Условие не выполняется, значит, необходимо предусмотреть противопучинные мероприятия: устройство защиты сезоннопромерзающего грунта вблизи фундамента от избыточного увлажнения,
покрытие поверхности фундамента в пределах слоя промерзающего грунта консистентной смазкой, полимерной пленкой, засоление грунтов веществами, не вызывающими коррозии бетона и арматуры.
3.7 Технико-экономическое обоснование.
Для суглинка α =90˚;
F= 4, 2² =17,64м² - площадь по низу котлована;
При вертикальных стенках котлована:
Vгр = F·H = 17.64·1.0 =17.64м³
Ø Стоимость земляных работ за 1м³ при глубине выработки до 2м. и ширине фундамента 1м. равна 3,6руб. При ширине фундамента больше 1м. стоимость увеличивается на 7%.
Скотл.= 17.64·3,6·1.07 = 67.95руб.
Ø Стоимость возведения фундамента за 1м³ бетонных работ 31руб.
Сфунд.= 31·3.14 = 97.34руб.
Ø Общая стоимость возведения фундамента:
Собщ.= Скотл.+Сфунд.= 67.95 + 97.34 = 165.3руб.
4.Конструирование свайного фундамента.
Забивные сваи.
При анализе инженерно геологических условий строительной площадки выделим слой грунта для опирания забивных свай. Таким слоем является глина жирная малосжимаемая непросадочная (слой 4). Свая работает как висячая. Расчет свайного фундамента производим на расчетные нагрузки - по 1 предельному состоянию (фундамент 1).
4.1 Расчетная схема.
Все нагрузки взяты по первому предельному состоянию:
М1 = 20,1тм, N1 = 201т, Т1 = 2,7 т
. 
4.2 Выбор типа сваи.
Висячие сваи.
Висячие сваи передают нагрузку на грунт, как боковой поверхностью, так и нижним концом. Выбрана свая с ненапрягаемой стержневой арматурой с продольным армированием ствола типа С 9 - 30, квадратного сечения 300х300 мм, с диаметром арматуры 12 мм по ГОСТ 19804.1-79* длинной 9 м.
Голова сваи разбивается на 100 мм, а стальная арматура заделывается в ростверк на 400 мм.
4.3 Определение глубины заложения ростверка.
Исходя из геологических и гидрогеологических условий площадки строительства, а также глубины сезонного промерзания, определяем, что глубина заложения ростверка должна быть не менее df = 0,79 м.
В качестве определяющего фактора при назначении глубины заложения выступает фактор конструктивной особенности ростверка.
Принимаем низ ростверка на отметке -1,3 м.
4.4 Определение несущей способности свай.
Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия:
, где
N — расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая в соответствии с указаниями п.3.11;
Fd — расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, называемая в дальнейшем несущей способностью сваи и определяемая в соответствии с указаниями разд. 4 и 5.
gК - коэффициент надежности принимается равным 1,4 ( если несущая способность сваи определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта).
Для сваи трения несущую способность по грунту определяем по формуле 8 /6/:
Fd=gc·(gcr·R·A+u·ågcf·fi·hi),
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи (табл. 1/6/);
А - площадь поперечного сечения сваи;
u - периметр сечения сваи;
fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи (табл. 2 /6/);
hi- толщина i-го слоя грунта;
gс - коэффициент условий работы сваи в грунте,
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.