Фундаменты кирпичные на известковом растворе. Кирпич ярко-красный, плотный, марка кирпича не мене 100. Под наружными стенами фундаменты в своей нижней части расширены за счет уступов до 820 мм. Под внутренними стенами фундаменты не имеют уширений, т. е. являются продолжением стен. Глубина заложения фундаментов относительно пола 0,4–0,45м.
1.6. Техническое состояние материалов и конструкций
Результаты проведенной экспертизы позволяют оценить техническое состояние здания как вполне удовлетворительное. Вместе с тем, отмечается ряд повреждений и строительных дефектов, обнаруженных в конструкциях при обследовании здания.
В наружных и внутренних стенах отмечены трещины с шириной раскрытия от одного до нескольких миллиметров. Происхождение их разное. Трещины в помещениях №1 и №10 в стене по оси 1 шириной 15мм являются результатом просадочных деформаций в грунте основания. Трещины в надоконных участках стен в помещениях № 10, 13, 15, 16, 18 возникли вследствие опирания отдельных балок перекрытия на клинчатые кирпичные перемычки над окнами, не приспособленные для восприятия таких нагрузок. Трещины в отдельных внутренних стенах (помещения № 2, 11,ось З) возникли в результате ослабления кладки дымоходами, причем, в помещении №2 наблюдаются подвижки кирпичей вдоль всего дымохода от пола до потолка.
Горизонтальная гидроизоляция в стенах отсутствует или деградирована и визуально не определяется. Вместе с тем, следы сырости и замокания в нижних участках стен цокольного этажа отсутствуют.
В сводчатых кирпичных междуэтажных перекрытиях отмечены локальные выпадения кирпичей в замковых участках сводов, сопровождаемые мелкими трещинами. Вероятной причиной этого являются механические повреждения сводов.
Древесина деревянных перекрытий в основном в удовлетворительном состоянии. Концы балок заложены в гнезда стен в среднем на 200 мм с зазорами по бокам и сверху. Это улучшает вентиляцию древесины и способствует ее сохранению. В настоящее время большинство гнезд заполнено строительным мусором, который попал туда во время демонтажа перекрытий.
При частично разобранных перекрытиях, опорные части отдельных балок оказались не доступными для осмотра.
В перекрытиях проявляется зыбкость. Имеются провисания и загнивание досок подшивных потолков (№ 1, № 4, № 7, № 9).
Металлические балки в перекрытиях, в том числе сводчатых, носят следы коррозии.
Существующие проемы в стенах, а также вновь прорезанные, не имеют перемычек.
В прорезанном проеме железобетонного перекрытия (помещение № 12) пересекающиеся арматурные стержни не перевязаны между собой, поэтому не ясно, сохранялся шаг между стержнями рабочей арматуры при бетонировании перекрытия или нет.
1.7. Теплотехнический расчет
Сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций. Наружные стены.
Тип местности «А». Расчетная зимняя температура наружного воздуха tн=-230С. Сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций R0тр.
Требуемое сопротивление теплопередачи R0тр (м2·с)/Вт
R0тр = n(tв-tn)/Δtн ·αв=1(20-(-23))/6·8,7=0,82 (м2·с)/Вт (1)
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху n=1.
tв – расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая по ГОСТ 12.1.005-76 tв=20°С.
tn – расчетная зимняя температура наружного воздуха tn=-23°С.
Δtн – нормативный температурный переход между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции Δtн =6.
αв – коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций αв=8,7 Вт/(м2·с).
Тепловую инерцию D ограждающей конструкции определяют по формуле:
D=R1·S1+R2·S2+R3·S3=0,019·9,6+0,36·17,98+0,02·8,69=6,83 (2)
R1; R2; R3 – термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции (м2·с)/Вт.
S1; S2; S3 – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающих конструкций Вт/(м2·с).
S1=9,6Вт/(м2·с) – цементно-песчаная стяжка
S2=17,98Вт/(м2·с) – кирпич
S3=8,69Вт/(м2·с) – известково-песчаная стяжка
Термическое сопротивление R (м2·с)/Вт, слои ограждающей конструкции:
R=δ/λ, где
δ – толщина слоя в (м)
λ – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя Вт/(м2·с).
R1=δ1/λ1=0,015/0,76=0,019 (м2·с)/Вт
δ1=0,015 м, цементно-песчаная стяжка.
λ1=0,76 Вт/(м2·с)
R2=δ2/λ2=0,7/1,92=0,36 (м2·с)/Вт
δ2=0,7 м, кирпич
λ2=1,92 Вт/(м2·с)
R3=δ3/λ3=0,015/0,70=0,021 (м2·с)/Вт
δ3=0,015 м, известково-песчаная стяжка
λ3=0,70 Вт/(м2·с)
Термическое сопротивление. Сопротивление теплопередачи R0 (м2·с)/Вт
R0=1/αв+Rк+1/αн=1/8,7+0,259+1/23=0,43 (м2·с)/Вт
Rк – термическое сопротивление (м2·с)/Вт
αн – коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции Вт/(м2·с)
Термическое сопротивление Rк (м2·с)/Вт ограждающих конструкций.
Rк=R1+ R2+ R3+Rвп=0,019+0,36+0,02=0,399 (м2·с)/Вт
R1=0,019 (м2·с)/Вт
R2=0,36 (м2·с)/Вт
R3=0,021 (м2·с)/Вт
Rвп – термической сопротивление воздушной прослойки=0
Приведенное термическое сопротивление R3 (м2·с)/Вт, необходимое ограждающей конструкции.
Термическое сопротивление однородных слоев.
R=δ/λ, и термическое сопротивление ограждающей конструкции;
Rб – сумма термических сопротивлений отдельных слоев Rб=ΣR
Rк=Rα+Rб=0,399 (м2·с)/Вт
Rкпр=(Rк+2Rб)/3=(0,399+2·0,399)/3=0,399 (м2·с)/Вт
Требуемое сопротивление теплопередачи R0 (м2·с)/Вт ограждающей конструкции.
R0=(tв-tн)/gрасч=43/107,88=0,4 (м2·с)/Вт
gрасч – величена теплового потока (Вт/м2)
gрасч=α(tв-τвер)=8,7(20-7,6)=107,88 Вт/м2
tв – температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (0С);
Jвер=tп-(n(tв-tп))/R0·αп=20-(1(20-(-23)))/0,4·8,7=7,6 (0С)
Требуемое сопротивление теплопередачи R0тр дополнений световых проемов принимают по таблице.
Окна и балконные двери R0тр =(м2·с)/Вт
Приведенное сопротивление теплопередачи, заполнения световых проемов принимаем по таблице R0=0,39(м2·с)/Вт.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.