Расчет параметров пожарной безопасности, разработка мероприятий по защите объекта новостройки от пожара, исходя из его функциональных особенностей, страница 2

            Зона защиты стержневого молниеотвода показана на рис. 4.1.

4.1.Расчёт заземляющего устройства.

В данном районе новостройки (г. Кемерово) устанавливается одиночный сосредоточенный вертикальный заземлитель длиной 5 м. В субпесчаных грунтах с удельным сопротивлением р=3,9*10^-2 Ом*м, в качестве заземлителя используют трубы с наружным диаметром 25 мм и толщиной стенки не мене 25 мм. Верхний конец заземлителей располагается на 0,5-1 м ниже уровня поверхности земли.

Сопротивление заземлителя (сопротивление растеканию тока с него) R определяется в зависимости от типа заземлителя:

а) для труб погружённых на глубину:

р = 3,9*10^-2 Ом*м – удельное сопротивление грунта

l = 5 м – длина электрода

r = 12,5 мм – радиус трубы

h = 1 м – глубина заложения трубы

R = 390/2*3.14*5(ln 5/0,0125+1/2ln4*1+1/4*1-1)=74,6 м.

            Сопротивление заземлителей при растекании тока молнии называется импульсным и определяется по формуле:

R₄=R* а₄ , где:

а₄ – импульсивный коэффициент для одиночного электрода, определяем по таблице VII 2 (2) а₀ = 0,77

R₄=74,6*0,77=57,1 Ом

            При растекании тока с заземлителя в грунте образуется электрическое поле. Для безопасности рекомендуется ограждать заземлители, или во время грозы не допускать людей ближе 5-6 м, располагать их как можно дальше от дорог и тротуаров.

5.Расчёт пожарного водоснабжения.

5.1.Расчёт наружного противопожарного водоснабжения.

Для организации наружного пожаротушения зданий и сооружений применяются насосно-рукавные системы.

Расчёт насосно-рукавных систем.

а) определение требуемого напора передвижного пожарного насоса.

            Согласно таблице 7(3), расход воды на наружное пожаротушение производственного здания шириной до 60 м, степени огнестойкости III и категории пожарной опасности В при объёме здания от 20 до 50 тыс. м³  Q_р=20 л/с

б) определение требуемого количества рабочих рукавов линий считается по формуле:

К=Q_p/ Q_p.л., где Q_p.л. – расход воды (рабочей) рукавной линии, согласно таблицы 1.1(4),

Q_p.л. = 4,3 л/с

К = 20/43=5 шт.

в) расход воды рабочей рукавной линии определяется по формуле 1.1(4) в зависимости от радиуса действия компактной части струи R_к и диаметра спрыска наконечника пожарного ствола d_с:    R_н=Н_зд-Н_ж/sinа, где:

Н_зд = 10 м – высота защищаемого объекта

Н_ж = 1,35 м – высота нахождения пожарного ствола относительно земли

а=45^о – угол наклона радиуса действия компактной струи

R_н = 10-1,35/sin45=18,23 мм

Принимаем диаметр спрыска 19 мм.

г) принята насосно-рукавная система, представленная рис. 5.1.

1. Пожарный гидрант
2. Автонасос
3. Магистральная рукавная линия
4. Разветвление
5. Рабочие рукавные линии
6. Пожарный ствол

д) определение расчётных параметров насосно-рукавной системы.

1. Длина магистральной рукавной линии h_м =l-R_k*cos а/l_p, где:

l = 127 м – расстояние пожарного гидранта от здания

l_p = 20 м – длина стандартного рукава

h_м = 127-12,23*cos45/20 = 6

L_м = 6*20=120 м

2. Длина рабочих рукавных линий рукавов:

А = 80 м – длина здания

L_р = n_p*l_p, где:

n_p – число рукавов в одной рукавной линии

L_р = 5*20=100 м

            Для магистралей рукавной линии согласно таблицы 1.3(4) приняты рукава диаметром 75 мм прорезиненные, для рабочих непрорезиненные диаметром 50 мм.

е) определение требуемого напора насоса:

h = S_сист.*Q_p²+b*S_c*( Q_p/k)+S₀^p* n_p*( Q_p/k)²+S₀^н*n_н*( Q_p/е)²+z , где:

S_сист. – сопротивление рукавной системы

S_c – сопротивление пожарного ствола, согласно таблице 1.2. S_с = 0,634 м

k=5 шт. – количество рабочих рукавов линии

S₀^p = 0,3 – сопротивление одного рукава рабочей линии, согласно таблице 1.3.(4) для непрорезиненного рукава d = 50 мм