Проектирование свайных фундаментов (заказная и фактическая длина свай равна 7 метрам)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

1512+316,8)/4+(40,96*0,9/4*0,92)+(247,8*1,35/4*1,352) = 514,47 кН

Nmin = (1512+316,8)/4 - (40,96*0,9/4*0,92) - (247,8*1,35/4*1,352) = 399,9 кН

Фундамент-3:

Nmax = (445,5+316,8)/4 + (153,93*0,9/4*0,92) = 233,3 кН

Nmin = (445,5+316,8)/4 - (153,93*0,9/4*0,92) = 147,82 кН

Фундамент-7:

Nmax = (830,09+383,33)/4 + (347,59*1,05/4*1,052) +(528,63*1,5/4*1,52) = 474,2 кН

Nmin= (830,09+383,33)/4 - (347,59*1,05/4*1,052) -(528,63*1,5/4*1,52) = 308,7 кН

Фундамент-8: 

Nmax = (432+316,8)/4 = 184,95кН

   min

 

5.10. Расчет свайного основания по деформациям.

Расчет производится исходя из условия S<Su, где S – совместная деформация основания и сооружения; Su – предельное значение совместной деформации свайного основания и сооружения, для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных зданий с полным железобетонным каркасом Su=8 см. Второе условие расчета свайных оснований по деформациям: ∆S/L≤[∆S/L]u, где ∆S/L – относительная разность осадок; [∆S/L]u=0,002 – предельная разность осадок.

Ширина условного фундамента определяется по формуле Bу.ф=B+2с;

Длина условного фундамента определяется по формуле Lу.ф=L+2с,

где B – ширина ростверка, м;

L – длина ростверка, м;

С=h×tg(α);

h – глубина погружения сваи в грунт, м;

jср=Sji×hi/Shi - осредненное значение угла внутреннего трения, град).

jср= 22,18

С= 0,58

Ву.ф= 3,56

Lу.ф= 4,16

Среднее давление по подошве условного фундамента вычисляется по формуле Pуф=(N0+GУФ)/Aуф,

где N0 – расчетная вертикальная нагрузка на фундамент, кН;

Aуф – площадь условного фундамента, м2;

Gуф – вес ростверка, сваи и грунта в пределах объема условного фундамента, кН.

Aуф= Ву.ф* Lу.ф=14,81

Gуф= Aуф*dр* γcр=14,81*7*22 = 1954,92

dр- глубина условного фундамента.

Расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента: Rуслc1×γc2(Mγ×kz×b×γII+Mq×d1×γIII+Mc×cII×γIII)/k,  кН/м2,

где γc1, γc2 – коэффициенты условий работы, γc1=1, γc2=1,25;

k – коэффициент принимаемый равным 1, при непосредственном испытании грунта для определения прочностных характеристик;

 Mγ,Mq,Mc – коэффициенты принимаемые по табл. 4 [2];

kZ – коэффициент принимаемый равным 1 при b<10м (b – ширина подошвы фундамента);

γII – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды);

 γIII - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента;

cII – расчетное значение удельного сцепления, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

d1 – глубина заложения фундамента, м.

R=1*1,25*(0,56*1*3,56*11,35+3,24*7*16,2+5,84*14)/1 = 524,14

Условие Pуф<Rуф;  234,09<524,14 -  выполняется

Осадка условного фундамента определяется методом послойного суммирования. Осадка фундамента S=β×∑(σzpi×hi /Ei),

где β – безразмерный коэффициент, β=0.8;

σzpi=α×Р0– среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы (α – коэффициент, принимаемый по таблице 1 (приложения 2 [2]) в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон L/B, и относительной глубины ζ=2z/b);

hi=0,2×Bуф – толщина i-го слоя грунта;

Ei – модуль деформации i-го слоя грунта;

n – число слоев.

Дополнительное вертикальное давление на основание вычисляется по формуле Р0=P - σzg0, где σzg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (σzg0ср×α).

Сжимаемая толща ограничена величиной σzp≤0,2×σzg, где σzg – бытовое давление в расчетных точках

Расчет осадок условного фундамента

№ точек

z, м

2z/b

α

σzp=αP0

σzpср

σzg

0,2σzg

E, кПа

S, м

0

0

0

1

136,508

132,5416

97,582

19,5164

32000

0,00232

1

0,7

0,393258

0,97

128,5752656

114,4399

101,5382

20,30764

32000

0,00200

2

1,4

0,786517

0,78

100,3045996

90,03693

105,4944

21,09887

32000

0,00158

3

2,1

1,179775

0,64

79,76925483

69,45203

109,4505

21,89011

32000

0,00122

4

2,8

1,573034

0,49

59,13480764

51,74555

113,4067

22,68134

32000

0,00091

5

3,5

1,966292

0,38

44,35629843

38,58632

117,3629

23,47258

32000

0,00068

6

4,2

2,359551

0,291

32,81633811

28,92186

121,3191

24,26382

32000

0,00051

7

4,9

2,752809

0,23

25,02739056

22,21311

125,2753

25,05505

32000

0,00039

8

5,6

3,146067

0,185

19,39883393

9,699417

129,2314

25,84629

32000

0,00017

            S=

0,00976

5.11.Подбор сваебойного оборудования

6.11.Подбор сваебойного оборудования

Минимальная энергия удара вычисляется по формуле:

Edmin=1,75•a•Fd                                

Где а – коэффициент принимаемый равным 25 Дж/кН;

       Fd – несущая способность сваи, кН;

Edmin=747•25•1,75=32.68 кДж

По таблице 8.31 [6] – трубчатый дизель молот С-1047

Характеристики дизель молота:

-  вес молота 55 кН

-  вес ударной части 25 кН

-  расчетная энергия удара 37 кДж

Проверка:

(Gh+ Gb)/ Ed<Km                       

где Gh - вес молота, кН;

      Gb – вес сваи с оголовком, кН;

Km – коэффициент принимаемый по таблице 8.33 [6], Km=6

55+13,5/37=1,85<6

Определение расчетного отказа производится по формуле:

Spa=(h•A•EId/gd•N(hA+gg•N/M))•(m1+E2(m2+ m3)/m1+ m2+ m3)                   

Где h - кэффициент зависящий от оголовника и подкладки, h=1500;

А – площадь сечения сваи, м2;

M – коэффициент зависящий от способа погружения сваи, М=1;

EId – расчетная энергия удара свободного падения молота

m1 – вес молота, m1=55 кН;

m2 – вес сваи с оголовком, m2=13,5 кН;

m3 – вес подбабка, m3=0;

E2 – коэффициент упругого соударения, E2=0,2;

gg – коэффициент безопасности по грунту, gg=1;

N – расчетная нагрузка на сваю, N=533,57 кН;

EId=G(H-h)                                   

Где G – вес ударной части молота, кН;

Н – величина хода ударной части молота Н=2,25 м;

h – высота упругого подскока, h=0,4м (для трубчатого дизель молота);   

EId=25(2,25-0.4)=46,25 кДж

Spa=0,0146 м

Условие Sap>0,002 м выполняется.

7. Технико-экономическое сравнение вариантов.

Технико-экономическое сравнение вариантов

№ п/п

Вид работ, материалов, конструкций

Ед. Измерения

Количество

Стоимость единицы, руб

Стоимость общая

1

2

3

4

5

6

Фундаменты мелкого заложения

 1.

Земляные работы

Фундамент Ф-1

м3

33,547

4,73

158,68

Фундамент Ф-2

м3

27,184

4,73

128,58

Фундамент Ф-3

м3

38,345

4,73

181,37

Фундамент Ф-4

м3

34,186

4,73

161,7

2. 

Устройство монолитных ж-б фундаментов

Фундамент Ф-1

м3

7,74

26,80

207,432

Фундамент Ф-2

м3

7,13

26,80

191,08

Фундамент Ф-3

м3

8,58

26,80

229,944

Фундамент Ф-4

м3

8,36

26,80

224,05

Всего:

1482,84

Свайные фундаменты

 1.

Земляные работы

Ростверк Ф-1

м3

28,08

4,73

132,8

Ростверк Ф-2

м3

28,574

4,73

135,14

Ростверк Ф-3

м3

28,275

4,73

133,76

Ростверк Ф-4

м3

24,045

4,73

113,76

 2.

Устройство монолитных ж-б фундаментов

Ростверк Ф-1

м3

      6,74

26,80

180,63

Ростверк Ф-2

м3

8,347

26,80

223,78

Ростверк Ф-3

м3

6,276

26,80

   168,1968

Ростверк Ф-4

м3

6,455

26,80

172,994

 3.

Ж-б сваи сплошного сечения 

Фундамент Ф-1

м3

      2,54

52,50

133,35

Фундамент Ф-2

м3

3,56

52,50

186,9

Фундамент Ф-3

м3

2,65

52,50

139,13

Фундамент Ф-4

м3

2,217

52,50

116,55

4. 

Забивка свай

Фундамент Ф-1

шт.

4

17,2

68,8

Фундамент Ф-2

шт.

4

17,2

68,8

Фундамент Ф-3

шт.

4

17,2

68,8

Фундамент Ф-4

шт.

4

17,2

68,8

Всего

2112,18

По результатам сравнения сделан вывод, что вариант с использованием

Похожие материалы

Информация о работе