Расчет плит по Ι и ΙΙ группе придельных состояний. Расчеты требуемого диаметра арматуры для каждого элемента и диаметра арматуры для монтажных петель

курсовой работе были собранны нормативные и расчетные нагрузки на многопустотную плиту перекрытия, ригель, колонну и фундамент. Произведены расчеты плиты по Ι и ΙΙ группе придельных состояний. Выполнены расчеты требуемого диаметра арматуры для каждого элемента и диаметра арматуры для монтажных петель.

Полученные расчеты были применены при выполнении рабочего чертежа рассматриваемых строительных конструкций.

СОДЕРЖАНИЕ

Реферат                                                                                                                    

Введение                                                                                                                  

1.  Расчет многопустотной плиты перекрытия                                                                  

2. Расчет петли плиты                                                                                          

3.Расчет ригеля                                                                                                      

4. Расчет средних стоек первого этажа                                                               

5. Столбчатый фундамент                                                                                      

Заключение                                                                                                          

Список литературы                                                                                               

ВВЕДЕНИЕ

Промышленность сборного железобетона относительно молода. Идея сборного железобетона исключительно плодотворна, так как способствует превращению строительного производства (строительства промышленных предприятий, инженерных сооружений на транспорте и в энергетике, жилищного строительства, мелиорации и ирригации) в комплексный хорошо механизированный процесс сборки (монтажа) сооружений из элементов, деталей, изделий и конструкций высокой заводской готовности.

Предварительно напряженный железобетонявляется исключительно прогрессивным его видом. Он наиболее рационален в стационарных условиях, учитывая специфику технологического предела – армирования конструкций высокопрочной напрягаемой арматурой и снижение до минимума брака на этом пределе.

Промышленность сборного железобетона в настоящее время изготавливает почти целиком перекрытия и покрытия для промышленных и жилых зданий, более 30% стен зданий и сооружений, более 30% фундаментов зданий, более 60% каркасов зданий.

Основным направлением развития сборных железобетонных конструкций является снижение материалоемкости и металлоемкости изделий и конструкций, повышенной степени заводской готовности, снижение энергетических затрат.

1.  РАСЧЕТ МНОГОПУСТОТНОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ

Преобразуем поперечное сечение многопустотной плиты в расчетное (тавровое).

Рис.1

b'f= 1480 мм = 1,48 м;

h = 220 мм = 0,22 м;

b= 350 мм = 0,35 м.

h₀ =190 мм =0,19 м.

h'f= 30 мм = 0,03 м;

Собираем нагрузку, действующую на один погонный метр плиты, данные записываем в таблицу 1.

Таблица 1

Нагрузка на 1 м² панели перекрытия

Таблица 2

Нагрузка на 1 м длины панели

Усилия от расчетных нагрузок:

От полной нормативной нагрузки:

> Нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки

Для армирования принимаем арматуру класса А-ΙV

  

Приращение напряжения:

Относительная высота сжатой зоны бетона  соответствующая условиям, при которых предельное состояние сжатой зоны элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжений

где характеристики сжатой зоны бетона:

При тяжелом бетоне и коэффициенте условий его работы

 где для арматуры А-ΙV

Коэффициент, учитывающий работу высокопрочной арматуры за пределами ее расчетной величины предела текучести:

Для армирования принимаем 8 стержней А-ΙV Ø 10 мм с

Рассчитываем по прочности сечение, наклонное к продольной оси элемента.

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне, обжатое усилием P.

   

Выясняем необходимость постановки по расчету поперечной арматуры, исходя из минимального значения Q_b при  принимая для тяжелого бетона

 Следовательно, из расчетов поперечной арматуры по расчету не требуется.

Конструктивно, по СНиП при высоте ребра h < 450 мм, принимаем шаг хомутов  

Проверяем достаточность принятого поперечного сечения.

где ,

Расчет преднапряженной пустотной плиты перекрытия по II-й группе предельных состояний

Рис. 2. Геометрические характеристики

 см³

Напряжение в бетоне сжатой зоны:

Далее находим коэффициент:

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций можно принять равным:

Потери предварительного напряжения в арматуре при электротермическом способе его создания и передаче усилия на упоры определяют следующим образом:

 где

Потери от релаксации напряжения в арматуре:

Деформация анкеров и трение об огибающие устройства отсутствуют:

Потери от деформаций стальных форм принимаем по СНиП:

Для упрощения расчета напряжения в бетоне находят без учета влияния массы конструкций.

Потеря от быстронатекающей ползучести, так как данное изделие подвергается тепловой обработке, умножаем полученный результат на 0,85.

Так как по заданию используется бетон марки В 25, то потери от усадки бетона составят:

Определяем потери от ползучести бетона, так как изделие подвергается тепловлажностной обработке при атмосферном давлении, то получаем:

Определяем усилие в преднапряженной арматуре с учетом всех потерь

Напряжение в верхнем волокне бетона от силы обжатия:

Момент трещиностойкости внутренних усилий находим по формуле:

По СНиП определяем МПа

Сравнивая момент трещиностойкости с моментом от расчетных нагрузок, делаем вывод, что трещины не образуются.

Расчет монтажных петель

  

Принимаем арматуру класса А 240 (А-Ι) Ø 12 с , марка            стали