В розрахунковому похилому перерізі:
Gb= Qsv=Q/2, тому що Qb= Вb/2; (2.12)
C= Вb/0.5a=6.99*105/0.5*104=139.8см, що більше 2h0=2*14=28см.
Тоді Qb= Вb/С=6,99*105/28=24,6*103Н=24,6кН> Qmax =15,3 кН, тому арматура поперечна по розрахунку не потрібна. В ¼ прольоту назначаємо із конструктивних міркувань поперечні стержні Ø6 мм із сталі класу А240С кроком S=80мм (не більш h/2=170/2=85мм), Asw=0.283 см2, Rsw=175МПа. Для двох каркасів Asw=0,566 см2; μ=0,566/16,8=0,0042, α=Es/Eb = 2.1*105/27*103=7.75. (2.13)
В середній частині ребер поперечну арматуру розташовуємо конструктивно з кроком S=200мм. Перевіряємо міцність елемента по похилій смузі між похилими тріщинами:
Q≤ 0.3φw1* φb1*Rb*γ b2*b* h0, де φw1=1+5*α*Мw=1+5*7.75*0.0042=1.17. (2.14)
φb1=1*0,001*14*0,09=0,874.
Q=16130H<0.3*1.17*0.874*14.5*0.9*16*14*100=89679H – умова виконується, міцність маршу по похилому перерізу забезпечена. При армуванні маршу в полиці по конструктивним міркуванням встановлюють сітку C-1 Ø4Вр-І – 250/Ø4 Вр-І –300, а зверху повздовжніх ребер встановлюють сітки С-2 із стержнів Вр-І 2Ø4 Вр-І. Монтажні петлі приймаємо із. Ø6 А240С.
2.1.3 Розрахунок по ІІ групі граничних станів.
Геометричні характеристики граничного стану:
Гранична площа
Апред=А+2 As=67,5*3+16*14+7,75*1,57=429,7см2. (2.15)
Статичний момент відносно нижньої грані:
Sred = S+α* S1 =67.5*15.5*3+16*14*7+7.75*1.57*3=4743.3 см3. (2.16)
Відстань від нижньої грані до центру ваги приведеного перерізу:
y red = S red / Апред=4743.3/429.7=11.04см. (2.17)
Приведений момент інерції:
Іred=І*2ys=67.5*33/12+67.5*3*4.92+16*143/12+16*14*4.12+7.75*1.57*8.12=11395 см4 (2.18)
Момент опору:
W red = I red/y red = 11395/11.04=1032 см3. (2.19)
Пластичний момент опору при
γ=1,75/ W pl = γ W red =1.75*1032=1806 см3. (2.20)
Розрахунок перерізів нормальних до повздовжньої вісі елементу на виникнення тріщин і їх розкриття.
Так як умова
М=13,76кНм< М pl =Rbt ser* γ b2* W pl =1.6*0.9*1806=2.6кНм (2.21)
не виконується, то в перерізі повздовжніх ребер виникають тріщини і необхідно виконати розрахунок по їх розкриттю.
Обчислюємо характеристики:
М= As/b*h0=3.37/16*14=0.015< 0.02 (2.22)
При короткочасній дії навантаження γ=0,45:
φ1=(b’f-b)*h’p+α/2γ(A’s+Asp)/b*h0=[(67.5-
16)*3+(7.75/2*0.45)*(1.13+0)]/16*14=0.53
=φ1(1- h’f/2 h0)=0.53(1-3/2*14)=0.47. (2.23)
При довготривалій дії навантажень γ =0,15:
φ1=[(67,5-16)*3+(7,75/2*0,45)(1,13+0)]/16*14=0.612/ (2.24)
λ=0.612(1-3/2*14)=0.55
Значення, що характеризує навантаження
δM=Mset/b*h02*Rb ser*γb2, (2.25)
де Mset=Мр=13,76кНм – повне навантаження.
δM=1376000/16*142*18,5*0,9*100=0,264. (2.26)
Відносна висота стиснутої зони:
ξ=1/В+[1+5(δM + λ)]/10μα. (2.27)
при короткочасній дії постійного і тривалого навантажень:
ξ=1/1,8+[1+5(0.11+0.47)/10*0.015*7.75]=0.111
при короткочасній дії всіх навантажень:
ξ=1/1,8+[1+5(0,264+0,47)/10*0,015*7,75]=0.119
при дії постійного і тривалого навантажень:
ξ=1/1,8+[1+5(0,264+0,55)/10*0,015*7,75]=0.109
Так як h0* ξ=0,119*14=1,666< h’f=3см, то розрахунок слід вести як для прямокутного перерізу шириною b’f. Плече внутрішньої пари сил:
z= h0[1-( hf/ h0* φf+ ξ2)/2(φf+ ξ)] (2.28)
при короткочасній дії всіх навантажень:
z=14*[1-(3/14*0.53+0.1192)/2(0.53+0.119)]=12.6 см;
при короткочасній дії постійного і тривалого навантажень:
z=14*[1-(3/14*0,53+0,1112)/2 (0.53+0.111)]=12,62см;
при тривалій дії постійного і тривалого навантажень:
z=14*[1-(3/14*0,612+0,1092)/2 (0.612+0.109)]=12,61см;
Приріст напружень в розтягнутій арматурі:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.