Расчет турбины К-500-240-4 номинальной мощности 525 МВт, страница 9

Величина

Формулы

Профили решеток

Примеча-

ния

Сопловая

Рабочая

Давление свежего пара, МПа

P00*

23,5

Задано

Температура с.п., о С 

t00*

535

Задано

Энтальпия с.п., кДж/кг

h00*

3308,7

Расчёт

Средний диаметр, м

d1,d2

1,1

Принимаем

Хорда, мм

в1, в2

100

70

Расчёт

Относительный шаг, м

0,8;0,823

0,62;0.617

Расчёт

Эффективный угол, 0

a1эф, b2эф

14

26,5

Прин/расч.

Угол входа, 0

a0 , b1

90

27,05

Прин/расч

Угол выхода, 0

a2 , b2

98,88

26,5

Расчёт

Коэффициент расхода

    m1(1)=0,982 – 0,005.в1/l1

 m2(1)=0,965 – 0,015.в2/l2

0,964

0,93

Расчёт

Коэффициент потери скорости

j = 0,98 – 0,009.в1/l1 y=0,957 – 0,011.в2/l2

0,948

0,931

Расчёт

Число Маха

0,59

0,3103

Расчёт

Число Рейнольдса

7,65×107

2,8×107

Расчёт

Окружная скорость, м/с

172,81

Расчёт

Скорость входа потока, м/с

с1, w1

348,01

185,12

Расчёт

Скорость выхода потока, м/с

c2, w2

80,91

179,15

Расчёт

Осевая скорость, м/с

c1a , c2a

84,19

79,94

Расчёт

Длина лопатки, мм

l1, l2

28

30

Расчёт

Площадь выхода потока, м2

F1, F2

0,017834

0,035248

Расчёт

Число лопаток, шт

z1, z2

32

80

Расчёт

Тип профиля лопатки

С-90-12А

Р-30-21А

Выбор

Мощность, МВт

Nол

21,49

Расчёт

Относительный лопаточный КПД

hол

0,817

Расчёт

Удельная работа, кДж/кг

Hu

56,19

Расчёт

Потери в решетке, кДж/кг

DHc , DHp

6,825

2,467

Расчёт

Потери с выходной скоростью, кДж/кг

DHвс

---

3,273

Расчёт

Располагаемый теплоперепад на решетках, кДж/кг

Hoc*,  Hop

67,38

1,38

Расчёт

9.Расчет на прочность рабочей лопатки последней ступени.

Исходные данные:

Расход пара: G=53,085 кг/с;

Частота вращения: n=50 с-1;

Давление перед рабочей решеткой: р1=18,7 кПа;

Давление за рабочей решеткой: р2=4,5 кПа;

Средний диаметр: d=2,48 м;

Длина лопатки: l=0,96 м;

Отношение площадей: ;

Осевая скорость на выходе из сопловой решетки: с1=305,38 м/с;

Осевая скорость на выходе из рабочей решетки: с2=128,5 м/с;

Число лопаток: z2=80;

Степень парциальности: е=1;

Профиль рабочей решетки: Р-327-17Б;

Хорда профиля в среднем сечении: bср=160 мм;

Момент сопротивления профиля для хорды 25,4 мм: W(b=2,54см)=0,296 см3;

9.1. Напряжение от действия центробежных сил:

 , где              

s0 – напряжение от действия центробежных сил в корневом сечении лопатки постоянного поперечного сечения, МПа;

r=7,8.103 кг/м3- плотность материала лопатки;       

w=2pn=314 рад/с – угловая скорость;

, где        

к – коэффициент разгрузки

 , где          

               

9.2. Напряжение от паровых усилий:

Так как d/l=2.58‹12, следовательно рабочее колесо большой верности.

При расчёте используются допущения:

-  Давление постоянно по высоте лопатки;

-  cos g=1;

-  F(z) изменяется по линейному закону

-  переменность профиля по высоте сечения

-  предполагается, что тип профиля лопатки сохраняется, как и сохраняется и βуст.

-  Окружноеусилие:

   

- Осевое усилие:

               

- Общее усилие на лопатку:

             

- Изгибающий момент:

 ,где   

lц.т.- высота центра действия паровых сил:

  

; вср2=0,16

- Напряжение от паровых усилий:

, где            

9.3.Общее напряжение, действующее на лопатку:

9.4.Проверка лопатки на прочность:

, где

                        

Принимаем сплав ХН65КМВЮТ

Сплав подходит, так как 509,7‹516,7

Список используемой литературы:

  1. Программа определенющая теплофизические свойства воды WSP Calculator.
  2. Щегляев А.В. Паровые турбины – М: Энергоатомиздат 1992 - 415с.
  3. Отраслевой каталог ПТЭУ – М: Энергоатомиздат, 1988.
  4. Трухний А.Д. Стационарные паровые турбины – М: Энергоатомиздат, 1978.