Расчет тепловой схемы энергоблока на базе теплокафиционной турбины Т-250/300-240 ТМЗ, страница 11

мельницы. Требуемая единичная производительность мельниц определяется часовым расходом топлива парогенератором и числом устанавливаемых мельниц. При останове одной мельницы другие должны обеспечивать: при двух мельницах на парогенератор – не менее 60 % номинальной  паропроизводительности; при трех – 80 %; при четырех – 90 %; при пяти и более – 100 %  [1, стр. 43].

       ,                                                                                                   (3.19)

            где  yТП = 30 кВт×ч/т при сжигании каменных углей [1, стр. 44];

                    Bр – расчетная производительность мельниц,

                    ,         (3.20)

                    где kз – коэффициент запаса.

                    Принимаем согласно рекомендациям [1,стр.43] для ШБМ kз=1,1.

         кг/с,

        т/ч.

     кВт.

  Nцн – расход электроэнергии на циркуляционные, конденсатные и    

           дренажные насосы,

  ,                 (3.21)

   где gцн = 0,14 кВт×ч на тонну воды;

            mохл – кратность охлаждения, равная отношению расхода охлаждающей   

                       конденсатор воды к пропуску пара в конденсатор.

          Принимаем mохл = 35 для испарительной градирни [1,стр.44].

         gкд = 0,4 кВт·ч на тонну конденсата.

     кВт.

    Nсу - расход электроэнергии на сетевые установки,

    ,                 (3.22)

       кВт.

Подставляя полученные значения в формулу (3.13) получим уточненное значение коэффициента собственных нужд:

,

или в процентном выражении Ксн = 4,2%.

4. Расчет дымовой трубы.

4.1. В соответствии с рекомендациями [1,стр.47], принимаем скорость газов в

       устье трубы w0 = 27 м/с.

4.2. Определим суммарный выброс в атмосферу золы и несгоревших частиц

       топлива:

                     (4.1)

       где  - механический недожог для каменных углей в топках с ЖШУ,

              - коэффициент уноса для каменных углей в топках с ЖШУ,

              - КПД электрофильтра.

       = 138,2 г/с.

4.3. Определим максимальное количество оксида серы, выбрасываемого с 

        дымовыми газами в атмосферу без учета улавливания SO2 золой:

                                                                                                             (4.2)

  где - ллаааааалевуКПД очистки газов от окислов серы.

         Принимаем = 0,8.

  177,8 г/с.

4.4. Находим (в порядке оценки) суммарное количество окислов азота,

       выбрасываемых в атмосферу (с учётом систем подавления окислов азота):

       ,                                                                                                                             (4.3)

где b1 – поправочный коэффициент, учитывающий вид топочного процесса, 

       при сжигании каменных углей в топках с ЖШУ b1 =1.4.

       b2 - коэффициент, учитывающий вид топлива,

       для твердого топлива он равен 0,01.

  *- КПД систем подавления окислов азота,

  при сжигании твёрдого топлива .

       Параметр К определяется как:

      ,                                                                                                            (4.4)

       где – паропроизводительность парогенератора,

           в соответствии с характеристиками котлоагрегата=1000 т/ч.

    .

г/с.

4.5. Определим минимально допустимую высоту дымовой трубы (при которой

        максимальная концентрация каждого вредного вещества не должна

        превышать соответствующую ПДК приведенные в табл.3.3.[1,стр.51]):

При выбросах золы и недогоревших частиц топлива:

,               (4.5)

где ПДКА – предельно-допустимая концентрация недогоревшего топлива и

                     золы,

      по табл.3.3. [1, стр.51] ПДКА = 0,5 мг/м3.

      - фоновая концентрация, которая учитывается для ТЭС, сооружа-

             ющихся в городах,

      принимаем =0,25×ПДКА=0,25×0,5=0,125 мг/м3.

      Параметр М рассчитывается как:

      ,                 (4.6)

 где z – суммарное число стволов,

                    А – коэффициент, учитывающий район строительства,