μ1 - коэффициент расхода соплового аппарата (уточненный):
μ1 = G/Gt,,
где Gt,= F1 с1t /υ1t
17. Действительная выходная площадь соплового аппарата:
, м2 ;
18. Действительная высота лопатки соплового аппарата:
, м ;
19. Действительная абсолютная скорость пара на выходе из соплового аппарата:
с1 = φ с1t, м/с
φ - коэффициент скорости для соплового аппарата (определяется по рис.3);
Рис. 3. Коэффи-циент скорости для соплового ап-парата в зависи-мости от b/ℓ1 (где b = b1 – хорда со-пловой лопатки) и θ = d/ℓ ( при θ>10 – сплошные , при θ < 10 - пунктирные)
20. Действительная относительная скорость пара на выходе из соплового аппарата:
, м/с;
21. Угол входа потока в рабочее колесо:
, град.;
22. Теоретическая скорость за рабочим колесом:
, м/с;
23. Высота лопаток рабочего колеса:
ℓ2 = ℓ1+ Δ 1+ Δ 2 ,
где - Δ 1 + Δ 2 = Δ - перекрыша (см. рис. 1)
24. Хорда лопатки рабочего колеса:
принимаем b2 = 0,06 м, тогда в соответствии с рис.4 принимаем ψ - коэффициент скорости рабочего колеса. Δβ = 180о - (β1 + β2)
Рис.4. Коэффициенты скорости рабочих решеток в зависимости b/ℓ2 и θ = d/ℓ ( при θ>10 – сплошные , при θ < 10 - пунктирные)
μ 2 = 0.93...0,98 - коэффициент расхода рабочего колеса (для перегретого пара, 0,94...1,04 для влажного)
25. Выходная площадь рабочего колеса:
, м2 ;
26. Угол выхода потока из рабочего колеса в относительном движении:
27. Абсолютная скорость потока на выходе из рабочего колеса:
, м/с;
28. Угол выхода потока из рабочего колеса в абсолютном движении:
.
В качестве проверки построим план скоростей
α1 β1α2β2
w1 c2 w2
c1uu
c1 = м/с w1 = м/с
c2 = м/с w2 = м/с
u = м/с Масштаб: ____ (м/с)/мм
29. Определяем число М1t (Маха) по с1t, (Т1) :
29.1. ¯Н1 = ¯Н0сφ , кДж/кг;
29.2. h1 = h0 - ¯H1 , кДж/кг;
29.3. По h1и р1 из h– sдиаграммы определяем t1 , оС;
29.4. Т1 = t1+273, К
М1t =;
30. Число М2 t по w2 t , (Т2):
30.1. , кДж/кг;
30.2. , кДж/кг;
30.3. По h2w и р2 из h– sдиаграммы определяем t2 , оС;
30.4. Т2 = t2+273, К
М2t =;
31. Потери в рабочей решетке:
, кДж/кг;
32. Потери в сопловом аппарате:
, кДж/кг;
33. Потери с выходной скоростью:
, кДж/кг;
34. Располагаемая энергия ступени:
Е0 = ¯Н0 — χ ·ΔНвс , кДж/кг;
35 Относительный лопаточный КПД:
- по кинематике
,
- по потерям
;
36. Относительные потери от утечек через диафрагменное уплотнение:
;
z - число камер лабиринтного уплотнения, μy – коэффициент расхода утечек
определяется по рис.5
Рис. 5. Коэффициент расхода μy для зазоров с гребнями различной формы
37. Относительные потери от утечек через бандажные уплотнения:
,
где dn = d + ℓ2 + 2δб , δб – зазор по бандажу (≈ 2 мм )
38. Абсолютные потери от утечек через уплотнения:
ΔНу = (+)Е0 , кДж/кг
39. Относительные потери дискового трения:
;
е = 1 - степень парциальности ступени
kТР - коэффициент трения
40. Абсолютные потери дискового трения:
ΔНТ = ξТ Е0;
41. Используемый теплоперепад ступени:
Нi = Е0 – ΔНс - ΔНр – ΔНвс - ΔНу - ΔНТ , кДж/кг;
42. Внутренний относительный КПД ступени:
ηоi = Нi / Е0 ;
43. Внутренняя мощность ступени:
Ni = G·Нi , МВт.
Список литературы
1. Дейч М. Е., Филиппов В. А., Лазарев Л. Я. Атлас профилей решеток осевых турбин, М.: «Машиностроение», 1965.
2. Дейч М. Е., Трояновский Б. М. Исследования и расчеты ступеней осевых турбин, М.: «Машиностроение», 1964.
3. Щегляев А. В. Паровые турбины. М.: Энергоатомиздат, 1993;
4. Трухний А. Д. Стационарные паровые турбины . М.: Энергоатом издат, 1990
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.