Расчёт тока короткого замыкания с секционным реактором типа РБДГ 10-2500-0,25У3, страница 2

I_max=K_пер·P_номGT/U_номGT·cosj_номGT;

где K_пер – так называемый коэффициент перетока мощности между секциями. Принимается равным 0,6-0,8 при незамкнутых схемах ГРУ и 0,4-0,5 при замкнутых.

Другие параметры в выражении для I_max относятся к генератору ТЭЦ (номинальные мощность, напряжение и коэффициент мощности).

Если  значения I_max больше предельных величин номинальных токов реакторов, то либо отказываются от их использования (выбирают другую электрическую схему ТЭЦ), либо предполагают шунтирование реакторов разъединителями в режиме максимальных перетоков мощности между секциями. Шунтирование секционного реактора, (при работе ТЭЦ не по полной схеме) не должно приводить к такому увеличению токов к.з., которое заставляет выбирать выключатели с большими значениями основных их параметров. Выбор более мощных выключателей при условии шунтирования реактора требует обязательного технико-экономического обоснования.

По мнению авторов, возможен вариант установки последовательно двух секционных реакторов с обязательным шунтированием только одного из них при работе ТЭЦ по неполной схеме, и использованием другого для снижения токов к.з. в этом режиме до приемлемого уровня.

Сопротивление секционного реактора, как правило, берется предельно большое при соответствующем номинальном токе. Его величина ограничивается допустимой потерей напряжения в реакторе (разницей напряжений на секциях ГРУ) при протекании по нему максимального тока.  Потеря напряжения в реакторе не должна превышать 5-6 % от номинального напряжения ГРУ. Она определяется по формуле

DU_LR%=X_LR··I_maxLR ·sinj ··100/U_{ном уст.};

где X_LR – сопротивление реактора , Ом; I_maxLR – максимальный ток в реакторе, А; sinj - параметр характеризующий реактивность передаваемой мощности; U_{ном уст.} – номинальное напряжение ГРУ, В.

Указанная выше потеря напряжения в реакторе имеет место, если его сопротивление составляет 10-12 % от соотношения основных номинальных параметров реактора  U_номLR/ I_maxLR. Это справедливо при соответствии номинальных напряжений реактора и ГРУ, а также определенных запасах реактора по номинальному току и реальных значениях cosj перетока мощности между секциями ГРУ.

На рис. 5.2 представлена схема замещения для расчёта токов КЗ.

Произведём выбор базисных величин:

Рис. 5.1. расчётная схема                              Рис. 5.2. Электрическая схема                                         

                                                                                        замещения

Определим сопротивления элементов схемы с учётом выбранных базисных величин:

Сопротивление секционного реактора выбирается из условий наиболее эффективного ограничения токов КЗ при замыкании на одной секции. Обычно оно принимается таким, что падение напряжения на реакторе при протекании по нему номинального тока достигает 0,08 – 0,12 номинального напряжения.

Примем Х_р%=10 %.

Выбираем секционный реактор типа РБД 10-2500-0,25У3 [2, стр. 342].

Упростим схему (Рис. 5.3.) и преобразуем в упрощённой схеме треугольник в звезду (Рис. 5.4.):

Рис. 5.3. Упрощённая схема               Рис. 5.4. Упрощённая схема замещения после                                                                            

                   замещения                                преобразования треугольника в звезду

Упростим схему после преобразований (Рис. 5.5.):

Рис. 5.5. Результирующая схема замещения

Рассчитаем ток КЗ для точки К-1:

Вывод: В данной главе был выбран секционный реактор типа РБДГ 10-2500-0,25У3 и рассчитан ток короткого замыкания. Установка секционного реактора снижает токи короткого замыкания до уровня, позволяющего применить в ГРУ 10 кВ ТЭЦ более дешёвое оборудование. Это является объективным критерием экономической целесообразности его применения.

Снижение уровня токов короткого замыкания с помощью секционного реактора обеспечивает меньший нагрев кабелей местной нагрузки ТЭЦ в условиях КЗ в кабельной сети.