Разработка электрической части ТЭЦ, которая состоит из двух генераторов и трех котлов, страница 7

К1

EC

          В соответствии с ([5], стр.76, [3], стр.141) решим вопрос об установке секционного реактора (LRB). Для этого найдём ток КЗ I_K1 на шинах ГРУ без реактора (при x _LRB = 0). После преобразования получим схему:

		x1

 

,  тогда периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени

кА, что больше электродинамической стойкости наиболее мощного выключателя на напряжение 10 кВ МГГ-10-5000-63КУ3 (64 кА, ([6], табл.5.1)). Следовательно, установка LRB необходима. Номинальный ток LRB определяется максимальной мощностью, передаваемой от секции к секции при отключении одного из генераторов или одного из трансформаторов.

1. Наибольшая мощность, передаваемая через секционный реактор при отключении генератора при условии равномерного распределения нагрузки по секциям, равномерной загрузки трансформаторов и “половинном” расходе на СН ([5], стр.82) составляет зимой с 8 до 12 ч. (из анализа табл.2):  МВт, где

 – мощность, “остающаяся” у генератора после запитывания СН и потребителей 6 кВ своей секции, тогда  – мощность, передаваемая через оба трансформатора связи.

 Мвар;

 МВА.

2. Наибольшая мощность, передаваемая через секционный реактор при отключении трансформатора, составляет зимой с 8 до 12 ч.

 МВт;

 Мвар;

 МВА.

          Таким образом, максимальная мощность, передаваемая через секционный реактор, имеет место при отключении одного трансформатора зимой. Расчётный ток этого режима:

 кА.

По ([6], табл.5.14) выбираю одинарный реактор внутренней установки РБ 10-1600-0,20У3 с I_H = 1600 А, x_H = 0,2 Ом, потерями на фазу P_H = 7,5 кВт, i_ДИН = 52 кА, I_TEP = 20,5 кА, t_TEP = 8 с.

          Потери напряжения в реакторе при передаче наибольшего тока:

 %, что меньше допустимых 6% ([3], стр.142).

Сопротивления LRB в относительных единицах ([4], табл.2.1):

.

1. Расчёт КЗ в точке К1.

Преобразуем схему замещения рис.9: треугольник АВС преобразуем в эквивалентную звезду ([7], табл.3.6):

 

; ; .

Дальнейшие преобразования:;

;

;

.

      Тогда периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени:

от G1:  кА;

от G2 и системы:  кА;

Ударный ток:

от G1:  кА, где к_УД = 1,95 – по ([7], табл.3.8) для турбогенератора мощностью 30 МВт.

от G2 и системы:

 кА, где к_УД = 1,85 – по ([5], стр.26) для КЗ на секции ТЭЦ со сборными шинами ГРУ и секционным реактором.

Полные токи:

Периодическая составляющая:  кА;

Ударный ток:  кА.

 

5.2. Выбор сечения кабельных линий, питающих РП, и линейных реакторов 

          Допустимый       уровень токов КЗ в распределительной сети лимитируется одним из четырёх условий – отключающей способностью выключателей, установленных на ТЭЦ; термической стойкостью кабелей головного участка; отключающей способностью выключателей, установленных у потребителей; термической стойкостью кабелей у потребителей.

1. Кабель W1, питающий РП 3 МВт.

          Из графика нагрузки потребителей 6 кВ число часов использования наибольшей нагрузки:

 

ч., где  - число зимних дней в году; - число летних дней в году;

  – зимнее суточное потребление электроэнергии;  –  летнее суточное потребление электроэнергии;  –  годовое потребление электроэнергии;

 – максимальная нагрузка кабеля;  – нагрузка кабеля в % от  (исходные данные).

          По ([7], табл.4.7) выбираю кабель марки ААШв, трёхжильный, алюминиевыми жилами, на напряжение 6 кВ, с бумажной пропитанной изоляцией для прокладки в земле. По ([6], табл.10.1) экономическая плотность тока для такого кабеля при T_MAX1 = 5764 ч. j_ЭК = 1,2 А/мм².

          Максимальный ток в нормальном режиме по ([4], стр.55)  А, экономическое сечение