Разработка системы внешнего электроснабжения фермы, страница 3

Соответственно расчётным нагрузкам по [7], табл.П.2.1. выбираем трансформаторы:

- для ТП-1 2´ ТМ-630 : с  кз = Sтп/2*Sнт=816/2*630=0,65

                                           кав = Sтп/Sнт =816/630=1,3;

- для ТП-2 2´ ТМ-400 : с  кз = Sтп/2*Sнт=609,3/2*400=0,76

                                           кав = Sтп/Sнт =609,3/400=1,52;

Координаты ТП-1  и ТП-2 определенные по формулам

составляют соответственно:

для ТП-1 :X=154, Y=168;

для ТП-2 :X=384, Y=124.

4.2. Выбор сечений кабелей .

Вариант 1.

7

 

8

 
 


Рис. 3.2. Первый вариант конфигурации сети

7

 
На рисунке:             - электропотребитель фермы;

Кабели от ТП до зданий прокладываем в траншеях , по возможности – по наименьшим расстояниям.Длины участков и мощности по ним для каждого фидера сведены в табл. 4.4.

Выбор сечений жил кабелей производим по длительно допустимой токовой нагрузке:

,  A                                                          (4.1)

где kII – поправочный коэффициент на токи проводников в зависимости от

              количества рядом проложенных кабелей или проводов;

      kt – поправочный коэффициент на токи проводников в зависимости от

            температуры земли и воздуха;

      Iдоп – длительно допустимый рабочий ток кабеля;

      Ip – расчетный ток кабеля.

-   

-  по допустимой потере напряжения:

                         S DUi £ DUдоп ,                                                       (4.2)

где SDUi  - суммарная потеря напряжения на отдельных участках;

               , %                         (4.3)

      где Ip i – расчетный ток участка, А;

             li – длинна участка, км;

             r0 , x0 – удельные сопротивления, выбранных кабелей,Ом/км;

            UH – номинальное напряжение сети, В;

       DUдоп – допустимая потеря напряжения во внешней сети 0,38 кВ;

Например: для участка ТП-1 , так как он идет к потребителю 1й категории, то питание должно осуществляться от двух независимых источников питания .

-  определяем  рабочий ток кабеля при: Sp = 204 кВА (по табл. 3.3);

, А

-  длительно допустимый рабочий ток кабеля по (4.1) при: kII = 0.9 [3, табл. 7.17], в расчетах принимаем, что условная температура среды (земля t = 15° С) равна расчетной, следовательно по [3, табл. 7.18] kt = 1.

A

По [3, табл. 7.10] выбираем кабель марки ААШв 3´70    c Iдоп = 200 A.

Ток аварийного режима равен:

,  A > Iдоп = 200  A,

Условие не  выполняется, следовательно кабель по току аварийной перегрузки  не  проходит.

-  Тогда определяем  рабочий ток кабеля при: Sp = 204 кВА (по табл. 3.3);

, А

-  длительно допустимый рабочий ток кабеля по (4.1) при: kII = 0.9 [3, табл. 7.17], в расчетах принимаем, что условная температура среды (земля t = 15° С) равна расчетной, следовательно по [3, табл. 7.18] kt = 1.

A

По [3, табл. 7.10] выбираем кабель марки ААШв 3´50   c Iдоп = 165A.

Ток аварийного режима равен:

,  A < Iдоп = 165 A,

Условие  выполняется, следовательно кабель по току аварийной перегрузки    проходит  и  принимаем  кабель  марки ААШв 3´50   c Iдоп = 165A.

Для сечения 50 мм2  r0 = 0,62 Ом/км по[3, табл. 7.28 ] и  x0 = 0,063 Ом/км по рекомндациям [1, стр. 120], cosj =0.75 (см. п.п. 2.3) и l = 0,1025 км.(табл. 4.4).

,%

По табл. 3.2. допустимая потеря напряжения в линии 0,38 кВ от внешней сети составляет  DUдоп = 4.75 % .

Cледовательно у потребителя1обеспечивается нормальный уровень напряжения. Окончательно выбираем кабель 3´ААШв3´50.