Промышленность \ Промышленная теплоэнергетика

Тепловой расчет турбины Т-120-12,8, страница 3

t2(2) = 50 + 26 (0,9 + 0,9) = 97 0С;

t2(3) = 50 + 26 (0,9 + 0,9 + 0,9) = 120 0С;

t2(4д) = 50 + 26 (0,9 + 0,9 + 0,9 + 1,0) = 146 0С;

t2(4) = 50 + 26 (0,9 + 0,9 + 0,9 + 1,0 + 1,1) = 175 0С;

t2(5) = 50 + 26 (0,9 + 0,9 + 0,9 + 1,0 + 1,1 + 1,1) = 203 0С;

t2(6) = 50 + 26 (7) = 232 0С;

8.4.1.13.5 Температура насыщения (t0(i)1) и давление греющего пара в i-ом подогревателе (Р0(i)1)

t0(i)1 = t2(i) + Dt 0С;

где  Dt = 3 оС предельный расчетный недогрев воды в регенеративных подогревателях,

По h-s диаграмме определяем давление греющего пара в i-ом подогревателе Р0(i)1 по температуре пара равном t0(i)1 на кривой насыщения (х = 1);

t0(1)1 = 74 + 3 = 77 0С;               Р0(1)1 = 0,05 МПа;

t0(2)1 = 97 + 3 = 100 0С;             Р0(2)1 = 0,1 МПа;

t0(3)1 = 120 + 3 =123 0С;            Р0(3)1 = 0,22 МПа;

t0(4д)1 = 146 + 3 = 149 0С;          Р0(4д)1 = 0,96 МПа;

t0(4)1 = 175 + 3 = 178 0С;           Р0(5)1 = 0,96 МПа;

t0(5)1 = 203 + 3 = 206 0С;           Р0(6)1 = 1,668 МПа;

t0(6)1 = 232 + 3 = 235 0С;           Р0(7)1 = 3,144 МПа;

8.4.1.13.6. Давление пара в отборе на турбине и потери давления в отборе

Ротб(i) = 100 Р0(i)1/(89 – i) МПа;                     DРотб(i) = Ротб(i) - Р0(i)1 МПа;

Ротб(6) = 100 0,05/(89 - 1) = 0,057 МПа;       DРотб(6) = 0,057 - 0,05 = 0,007 МПа;

Ротб(5) = 100 0,1/(89 - 2) = 0,115 МПа;         DРотб(5) = 0,1 - 0,115 = 0,015 МПа;

Ротб(4) = 100 0,22/(89 - 3) = 0,255 МПа;       DРотб(4) = 0,255 - 0,22 = 0,035 МПа;

Ротб(3д) = 100 0,96/(89 - 4) = 1,13 МПа;        DРотб(3д) = 1,13 - 0,96 = 0,17 МПа;

Ротб(3) = 100 0,96/(89 - 4) = 1,13 МПа;         DРотб(3) = 1,13 - 0,96 = 0,17 МПа;

Ротб(2) = 100 1,668/(89 - 5) = 1,986 МПа;     DРотб(2) = 1,986 - 1,668 = 0,318 МПа;

Ротб(1) = 100 3,144/(89 - 6) = 3,787 МПа;     DРотб(1) = 3,787 - 3,144 = 0,643 МПа;

          8.4.1.13.7. Температура i–го регенеративного отбора пара

Определение величины tотб(i) производится по h-s  диаграмме.

t отб(6) = 87 0С;

t отб(5) = 105 0С;

t отб(4) = 130 0С;

t отб(3д) = 205 0С

t отб(3) = 205 0С

t отб(2) = 270 0С;

t отб(1) = 360 0С;

8.4.1.13.8. Энтальпия пара i–го регенеративного отбора на входе в (Z+1-i)- й подогреватель

Определение h отб(i) производится по  величине Р0(i)1 и tотб(i) по h-s диаграмме.

h отб(6) = 2,608 МДж/кг;

h отб(5) = 2,650 МДж/кг;

h отб(4) = 2,730 МДж/кг;

h отб(3д) = 2,838 МДж/кг;

h отб(3) = 2,838 МДж/кг;

h отб(2) = 2,960 МДж/кг;

h отб(1) = 3,127 МДж/кг;

8.4.1.13.9. Энтальпия конденсата греющего пара на выходе из i-го подогревателя (hК(i)1)

Определение hК(i)1 производится по h-s  диаграмме.

hК(6)1 = 0,3349 МДж/кг;

hК(5)1 = 0,3770 МДж/кг;

hК(4)1 = 0,5037 МДж/кг;

hК(3д)1 = 0,6326 МДж/кг;

hК(3)1 = 0,7192 МДж/кг;

hК(2)1 = 0,8524 МДж/кг;

hК(1)1 = 0,9901 МДж/кг;

8.4.1.13.10. Располагаемый теплоперепад i-го регенерационного отбора

Dhотб(i) = h отб(i) – hК(i)1 МДж/кг;

Dhотб(6) = 2,608 - 0,3349 = 2,2731 МДж/кг;

Dhотб(5) = 2,650 - 0,3770 = 2,2730 МДж/кг;

Dhотб(4) = 2,730 - 0,5037 = 2,2263 МДж/кг;

Dhотб(3д) = 2,838 - 0,6326 = 2,2054 МДж/кг;

Dhотб(3) = 2,838 - 0,7192 = 2,1188 МДж/кг;

Dhотб(2) = 2,960 - 0,8524 = 2,1076 МДж/кг;

Dhотб(1) = 3,127 - 0,9901 = 2,1369 МДж/кг;

8.4.1.13.11. Энтальпия питательной воды на входе в i-й подогреватель hПВ(i)

Давление РПВ(i) принимаем по марке конденсатного насоса:

1КсВ – 200 – 130

(из тепловой схемы турбины)

hПВ(1) = 0,1478 МДж/кг;

hПВ(2) = 0,2104 МДж/кг;

hПВ(3) = 0,2941 МДж/кг;

hПВ(4д) = 0,4200 МДж/кг;

hПВ(4) = 0,6219  МДж/кг;

hПВ(5) = 0,7504  МДж/кг;

hПВ(6) = 0, 8715 МДж/кг;

8.4.1.13.12. Изменение энтальпии питательной воды в i-ом подогревателе при   hПВ(Z+1) = hПВ

DhПВ(i) = hПВ(i+1) - hПВ(i) МДж/кг;

DhПВ(1) = 0,2104 - 0,1478 = 0,0626 МДж/кг;

DhПВ(2) = 0,2941 - 0,2104 = 0,0837 МДж/кг

DhПВ(3) = 0,4200 - 0,2941 = 0,1259 МДж/кг

DhПВ(4д) = 0,6219 - 0,4200 = 0,2019 МДж/кг

DhПВ(4) = 0,7504 - 0,6219 = 0,1285 МДж/кг

DhПВ(5) = 0,8715 - 0,7504 = 0,1211 МДж/кг

DhПВ(6) = 0,9930 - 0,8715 = 0,1215 МДж/кг

Скачать файл