Реконструкции котла с жидким шлакоудалением, страница 3

F_ст – суммарная поверхность стен топки – 1850,8 м².

Определяется по чертежам топки.

φ_срF_сг=0,43^.1850,8 = 798,29

α_т – степень черноты топки. Принимаем из теплового расчета α_т=0,9.

φ=1 – q₆/100 = 1 – 0,4/100 = 0,996 – коэффициент сохранения теплоты.

В_р – расход топлива кг/с. Принимается по результатам теплового расчета.

V_сг – теплоемкость продуктов сгорания при t_т, кДж/кг С.

Для угля марки “CC”.

Зная t_т=1095 ⁰С, по I-t диаграмме определяем I_т=15071,24 кДж/кг.

Для угля марки “T”

 

Зная t_т=1143 ⁰С, по I-t диаграмме I_т=16695,59 кДж/кг

9.4. Пароперегреватель

В данном пункте определяется возможность перегрева пара до номинальных параметров (t = 560 ⁰С, Р = 14 МПа) существующим пароперегревателем при данной температуре дымовых газов на выходе из топки.

, где

В – расход топлива, кг/с. Принимается по результатам теплового расчета.

I_пп = I_т – энтальпия дымовых газов на входе в пароперегреватель, кДж/кг,

I_пп – энтальпия дымовых газов на входе из пароперегревателя, кДж/кг,

Q^пп_прис – количество теплоты, внесенное холодным воздухом присосов пароперегревателя. Принимается по результатам теплового расчета.

Q^пп₅ – потери теплоты в окружающую среду пароперегревателем, кДж/кг. Принимается по результатам теплового расчета.

D = 116 кг/с – паропроизводительность котла.

i_пп – энтальпия перегретого пара при t = 560 ⁰С и Р = 14 МПа, кДж.

i_н – энтальпия насыщенного пара при Р = 18 МПа, кДж.

Из уравнения теплового баланса выражаем паропроизводительность:

Для угля марки СС:

D = 324 т/ч.

Для угля марки Т:

D = 403,2 т/ч.

Перегрев пара до t = 560 ⁰C существующим пароперегревателем при сжигании угля марки Т возможен при паропроизводительности 420 т/ч, а при сжигании угля марки СС – при паропроизводительности 324 т/ч, что составляет 100% и 75% от номинальной паропроизводительности.

9.5. Конвективные поверхности

 

Водяной экономайзер и воздухоподогреватель реконструкции не подвергаются. I_пп в предыдущем пункте принимается с учетом следующих условий.

    - питательная вода, пройдя обе ступени экономайзера должна нагреться до t = 260 ⁰С;

    - воздух, пройдя обе ступени воздухоподогревателя должен нагреться до    t = 400 ⁰С;

    - температура уходящих газов должна быть в пределах 120 – 130 ⁰С;

9.6. Выбор горелочного устройства

Выбор горелки осуществляется в зависимости от вида сжигаемого топлива, способа шлакоудаления и теплопроизводительности горелки .[  ]

Теплопроизводительность горелки определяется по выражению:

[  ]

где В – расход топлива, кг/с.

      Q^p_н – низшая теплота сгорания рабочего топлива, кДж/кг.

       n – число горелок. Принимаем  n = 8. [  ]

Для угля марки СС:

Для угля марки Т:

Принимаем щелевую прямоточную пылеугольную горелку теплопроизводительностью 51,7 МВт (60 Гкал/ч) [  ] с ω₂/ ω₁=1,3.

9.7. Расчет выбросов оксидов азота

Расчет выбросов оксидов азота ведется в соответствии с [  ].  Результаты расчета сведены в табл. 9.3. Более подробный расчет выбросов оксидов азота приведен в разделе 8. В настоящем пункте решается теплотехническая задача по определению температуры на входе из зоны активного горения,  t_ар, необходимой для расчета выбросов.

Температура на выходе из зоны активного горения определяется методом последовательных приближений из выражения.

где β –доля топлива, сгоревшего в зоне активного горения. Принимаем

β = 0,96 [  ].

      Q^p_н – низшая теплота сгорания рабочего топлива, кДж/кг.

      Q_в – теплота, вносимая в зону активного горелки воздухом, кДж/кг.

      V_сг – теплоемкость продуктов сгорания при  t_аг, МДж/кг С