Расчёт водоотливной установки (глубина горизонта шахты = 258 м). Расчёт главной вентиляторной установки. Расчёт калориферной установки, страница 8

 м/с                           (4.3.8)

Коэффициент теплоотдачи калорифера рассчитываем согласно формуле (4.3.6):

К = 15,96(ρV)^0,51W_а^0,17=15,96∙3^0,51∙0,52^0,17=25 Вт/(м²∙К)

Количество секций в установке по термодинамическим параметрам:

                           (4.3.9)

Требуется выполнение условия:

N’≤ N ,                                         (4.3.10)

N’ = 91≤ N = 96 - условие (4.3.10) выполняется, следовательно выбор калорифера произведен верно.

4.3.2. Расчет пластинчатого теплообменника

В качестве промежуточного теплообменника принимаем пластинчатый бойлер ПР 0,6 имеющий следующие характеристики:

Площадь поверхности теплообмена, F_пл, м²                                    0,6

Площадь поперечного сечения одного канала, f_k, м²                     0,0022

Тощина пластинки, δ, м                                                                     0,0025

Теплопроводность материала пластинки, λ, Вт/(м∙К)                    58

Сопротивление пакета пластин, _Δр, Па                                            10⁶

Коэффициент гидравлического сопротивления

единицы относительной длины канала,  ζ                                       1÷1,95

Температурный напор  определяется по перепаду температур:

      =90⁰С                                                                  = 60⁰С

                                                                                                                                                                              

      =60⁰С                                                                   =20⁰С

        _Δt_м = 30⁰С                                                                     _Δt_б=40⁰С

Рис. 4.4.3. Схема для расчета перепада температур

 

_Δt_в = 90 – 60 = 30⁰С;    _Δt_а = 60 – 20 = 40⁰С.

Определим  по формуле (4.3.7):

Определим скорость движения антифриза по каналам бойлера

 м/с     (4.3.11)

где     k - коэффициент теплопередачи, принимаем k = 4500 Вт/(м²∙К);

ξ= 1,5 -  коэффициент гидравлического сопротивления единицы относительной длины канала;

 - температурный напор в теплообменнике;

∆Р_а - предполагаемый перепад давлений по ходу антифриза,∆Р_а=52кПа.

Число каналов в пакетах:

 кан.                   (4.3.12)

Общее живое сечение каналов в пакете по ходу теплоносителей:

f_общ = f_k ∙ m = 0,0022 ∙ 64 = 0,141 м²                (4.3.13)

Коэффициент теплоотдачи равен:

α = СА ( 23000 + 283 t_ср - 0,63 t_ср² ) W^0,73 ,             (4.3.14)

где     α -   коэффициент теплоотдачи , Вт/(м²∙К)

С – системный  коэффициент;

А – конструктивный коэффициент;

t_ср – средняя температура теплоносителя (воды), ⁰С.

 

  

Принимаем  С = 1,163,   А = 0,492,  получаем:

α_в=1,163∙0,492(23000 + 283∙75 - 0,63∙75²)0,611^0,73 =16246 Вт/(м²∙К)

α_а=1,163∙0,492(23000 + 283∙40 - 0,63∙40²)0,611^0,73 =13303 Вт/(м²∙К)

 Коэффициент теплоотдачи:

          (4.3.15)

K = 4449 Вт/(м²∙К)                

Расчетная поверхность теплообмена:

 м²                            (4.3.16)

    С учетом загрязнения, принимаем пластичный теплообменник с поверхностью теплообмена 110 м².

Расчетное количество пакетов в теплообменнике:

                                 (4.3.17)

Принимаем 1 пакет. Окончательно по расчетным данным принимаем аппарат типа ПР – 0,6 в количестве 1шт. Суммарная площадь 110 м³. Включение аппаратов параллельное, что позволит регулировать подачу тепла в зависимости от температуры наружного воздуха.

4.4. Расчет вспомогательной клетевой подъемной установки

Исходные данные :

Высота ствола                                                          H_ств=258 м

Тип вагонетки                                                          УВГ-3,3

Масса вагонетки                                                      m_ваг=1207 кг

Масса груза                                                              Q=6000 кг

4.4.1. Выбор клети