Строительство и архитектура \ Металлические конструкции

Статический расчет поперечной рамы для проектируемого здания, страница 2

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования :

 п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0.13

 пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0

 пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0.91

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0.49

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0.7

Коэффициент использования 0.91 - прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

Группа колонны. Элемент №16

Расчетное сопротивление стали Ry= 240345.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 9.5 м

 

Сечение

Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93 40К3

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования :

 п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0.42

 пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0.06

 пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0.62

 п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

0.36

 п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)      

0.26

 п.5.27

устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0.65

 пп.5.30-5.32

устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0.91

 п.5.15

устойчивость плоской формы изгиба

0.42

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0.62

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0.36

Коэффициент использования 0.91 - устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

Группа колонны. Элемент №17

Расчетное сопротивление стали Ry= 240345.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 9.5 м

 

Сечение

Двутавp колонный (К) по СТО АСЧМ 20-93 40К3

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования :

 п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0.43

 пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0.06

 пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0.63

 п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Y1 (X1,O,U1)

0.36

 п.5.3

устойчивость при сжатии в плоскости X1,O,Z1 (X1,O,V1)      

0.26

 п.5.27

устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0.66

 пп.5.30-5.32

устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

0.93

 п.5.15

устойчивость плоской формы изгиба

0.43

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0.62

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0.36

Коэффициент использования 0.93 - устойчивость из плоскости действия момента My при внецентренном сжатии.

4. Расчет базы колонны.

Для расчета опорной плиты принимаем сочетание усилий с наибольшей продольной силой и изгибающим моментом: N=1325Кн, M=406,9Кн∙м,

Имеется так же расчетное сочетание усилий для конструирования анкерных болтов: Nmin= 539 кН, M= 406,9 кН∙м,

Материал фундамента – бетон класса В15 Rb=8,5 МПа. Локальное сопротивление смятию бетона Rb,loc под подошвой фундамента принимается в зависимости от соотношения площади опорной плиты Аp и площади верхнего обреза фундамента Af  по СНиП 2.03.01-84*:

Rb,loc=αφbRb, где , α – коэффициент. Для нашего случая α =1, а φb  зададим примерно равным 1,3.

Тогда:

Rb,loc = Rb∙φb = 8,5∙1,3 = 10,2  МПа.


3.2 Снеговая нагрузка.

По карте 1[1] определяем, что г.Тверь расположен в IV–м снеговом районе с нормативным значением нагрузки от веса снегового покрова по табл. 4 [1] s0=2.4 кПа. Тогда кратковременная расчётная нагрузка на крайнюю колонну от веса снегового покрова:

Р=s0*s=2.4х7,5=18 кН.

6.1  Ветровая нагрузка.

7.  По карте 3 [1] определяем, что г.Тверь расположен во I–м ветровом районе с нормативным значением ветрового давления по табл.5 [1]

  1. w0=0,23 кПа. Тип местности С  По табл.6 [1] находим, что при высоте до 5 м k1=0,55; при высоте 10 м k2=0,55; при высоте 20 м k3=0,85. По прил.4 [1] принимаем аэродинамические коэффициенты се=0,8 с наветренной стороны и се3=-0,4 с подветренной (активное и пассивное давление).
  2. qw=kэсеlgfw0=0,23х1х0,8х1,4х7,5=1,935 кН/м,
  3. а с подветренной стороны:
  4. qw’=kэсе3lgfw0=0,23х1х0,6х1,4х7,5=1.449 кН/м.

Проверка элементов стальных конструкций

Группа затяжка. Элемент №4

Расчетное сопротивление стали Ry= 240345.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 11.4 м

 

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L250x18

Результаты расчета

Проверено по СНиП

Фактор

Коэффициенты использования :

 п.5.12

прочность при действии изгибающего момента My

0.09

 пп.5.12,5.18

прочность при действии поперечной силы Qz

0

 пп.5.24,5.25

прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики

0.82

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Y1

0.68

 пп.6.15,6.16

предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

0.98

Коэффициент использования 0.98 - предельная гибкость в плоскости X1,O,Z1

Группа затяжка. Элемент №5

Расчетное сопротивление стали Ry= 240345.0 кН/м2

Коэффициент условий работы -- 1.0

Предельная гибкость -- 150.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- 1.0

Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- 1.0

Длина элемента -- 11.4 м

 

Сечение

Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L250x18
Скачать файл